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康柴（深圳）电力技术有限公司
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的输出容量（功率）都会造成危害；当发电机组安装在室内时，环境温度是指发电机在额定状态下运行的发电机室内温度，它和发电机室的进风及排风布置有密切关系。如果进风口柴油发电机十大品牌排行榜、出风口面积过小，或排烟管太长、弯头多，管径不够大，都会造成发电机出力显着下降。那海拔高度又会对柴油发电机的功率有何危害呢？相信你将会在下文找到答案：
发电机组持续运行功率指发电机在额定工作因素下柴油发电机是如何起动的，可以在此输出容量下长久运行而不过热。所谓额定作业因素，通常指海拨1000m和环境温度为40℃的作业因素。当海拔每超过额定值500m时康明斯发电机型号参数，功率要相应减少3%～5%，当环境温度每超过额定值5℃时，容量要相应降低1%～2.5%，详细数字随制造厂不同而有所不同。
柴油发电机房排烟管和通风系统的深化设计
摘要：康明斯公司在本文中结合具体工程实例，从电气、智能化、通风、建筑、动力和消防等六个专业的角度，介绍了柴油发电机房及其环保系统的深化设计和验收要求。通过康明斯公司工程部技术工程师的深化设计，在保证实现系统使用功能的同时，满足了环保要求，也节约了工程成本。 一、工程概况 本文以华南国际皮革皮具原辅料物流区二期为例，占地面积43,776.7㎡，总建筑面积为38.26万㎡，地上六层，地下两层。其中地下一层至地上五层为皮革原辅料的展示及仓储物流区，一、二层设大展位，地下一层为大展位和中展位结合；六层为大展位及部分员工配套食堂；地下二层为设备库房和停车库。地下一层至地上五层每层设A-H八个区作为一个大型物流中心，用电负荷大。工程设置了两台1200kW柴油发电机组作为消防应急用电源，分别安装在地下二层F区和G区的柴油发电机房内。本工程的柴油发电机房的平面图见图1。高层建筑要求供电具有较高的可靠性，一般采用两路电源供电，柴油发电机组作为应急电源使用。对无法提供两路电源的建筑，柴油发电机组同时还作为备用电源使用。在工程完工后，柴油发电机组不仅要通过电气验收，整个系统还需要通过政府环保部门的专项验收。为保证柴油发电机房及其环保系统能及时验收，本文对该系统进行了深化设计。图1 柴油发电机房平面布置图二、柴发电气系统设计1、发电机房内电气设备的布置发电机在机房内的布置，除散热水箱一端外，其余三面距墙不少于1m。在不设控制室的发电机房，控制屏和配电屏布置在发电机端或发电机侧，在屏前距发电机端不小于2m处设置操作维护通道；屏前与发电机侧的距离不应小于1.5m。设置机房控制室时，在控制室与机房之间的隔墙上设观察窗。柴油发电机组通过设备侧面空气开关输出电力。空气开关至配电屏的电缆须相序正确，载流量满足要求。发电机至发电机配电屏之间的电缆采用沿电缆桥架或者地沟敷设方式，电缆（电线）的连接须采用软连接；当采用母线连接时，应采用母线软连接，避免接头因发电机振动而松动，也有效减弱发电机噪声通过高、低压连接电缆、母线传播至大楼的屋架结构。发电机配电屏与市电配电屏之间采用电缆或母线连接。电气设备在房间内的布置应合理美观。2、发电机房和储油间的照明和动力配电机房内照明、通风及发电机辅助设备用电的设计采用独立的电气控制系统。其中机房动力、照明采用双电源设计，并预留380V的市电引入。储油间和发电机房按防爆区考虑，选用隔爆型电气设备。发电机间和值班室照度为150lx，控制室照度为200lx，储油间照度为50lx。3、发电机控制柜和变配电系统的联动控制双电源自动切换开关（Automatic Transfer Switch，简称ATS）是市电和备用电源之间相互切换设备，当市电故障时，自动起动发电机组，并将预定的重要负荷切换至发电机组馈电；当市电恢复时，切断发电机组供电，自动将负荷切换至市电馈电。发电机组冷却5min后自动停机，恢复至备用状态。ATS具有连续带负荷运行、电源故障侦测、启动备用电源、负荷切换、正常供电恢复的感测、负荷切换回正常供电等功能。本工程发电机与高低压配电系统的关联图见图2。深化设计中，需预留发电机控制柜和市电配电屏之间的联动线路。通常采用一根kVV-10×1.5控制电缆，连接发电机控制柜和变配电系统的Modbus，远程启动或并机系统的信号。4、接地系统柴油发电机房接地包括：工作接地（发电机的中性点的接地）、保护接地（电气设备不带电的金属外壳的接地）、防静电接地（为防止在加油时静电火花引起的火灾，对主油箱、辅助油箱、燃油系统的设备及管道的接地）。在法兰连接处进行跨接接地，防止静电累积。发电机房的接地系统与电气其他接地系统采用共用接地装置，接地电阻不大于1Ω。通常，在发电机房、油箱间和控制室室内四周墙壁地上300mm处设置40mm×4mm接地扁钢。安装接地扁钢支架时，注意与吸音墙壁的施工配合，预留吸音材料的安装位置。图2 柴油发电机与市电配电柜关联图三、柴发机房排烟散热设计机房的通风须满足三个方面的需求，即带走发电机组产生的热量、提供燃烧所需要的充足的空气以及为满足操作人员的舒适度所需的空气流动。为防止空气短路，机房不能在同侧开设排风口和进风口。进风口开设在较低位，排风口开在较高位。进风口和排风口设置百叶窗。1、排烟系统柴油发电机组的排烟系统，将气缸里的废气经消音、消烟处理后直接排入柴油机的热风道，随热风一起排放，或单独设置排烟管道向室外的低空排放。经过处理后的烟气，其烟气环境指标必须满足政府环保部门的规定。排烟口的设置可依据柴油发电机运行时间的长短，采取烟气严格处理后低空排放以及内置排烟道至屋顶两种方法。设置在裙楼屋顶的排烟口采用将烟气处理后再行排放的方法。发动机的烟气处理设备一般采用水喷淋箱，其利用水雾和烟尘的相互吸附作用的原理，达到处理烟气的目的。排烟管有水平架空敷设和地沟内敷设两种敷设方式，高层建筑中常采取水平架空敷设。排烟管应单独设置，并减少弯头数量。机房设置在地下层时，在靠地下室外墙处将热风和排烟管道（或者排烟道））伸至室外。排烟温度在350～550℃,排烟管通常采用玻璃纤维棉进行保温隔热处理以防止烫伤和减少辐射热。排烟管道应架空设在柴油机房的机组上部，且离地大于2.2m。2、新风系统柴油发电机房的通风将直接影响柴油机发电机组的良好运行。位于地下室的机房，须补充足够的新风，保证柴油机在运行时，机房的换气量大于或等于柴油机燃烧所需新风量与维持机房室温所需新风量之和。维持室温所需新风量的计算公式为：C=0.078PT式中：C—需要的新风量，m³/s；P—柴油机额定功率，kW；T—机房温升，℃。柴油机燃烧所需新风量按照发电机组生产厂家随机所附资料。若无规定时，可按每分钟每千瓦制动功率0.1m³计算，其中柴油机制动功率以发电机主发电功率千瓦数的1.1倍取值。3、排风系统为防止柴油机散热器热量通过室内后再间接排放，机组的排风采用热风管道有组织地进行。热风管道与柴油机散热器采用软接头联结。热风管道应平直、弯头少、转弯半径大且内部平滑，出风口接近并正对散热器。在机组的两端设置进风口与出风口，防止气流短路，进而影响散热效果。机房的出风口、进风口的面积按下式计算：S1≥1.5×S；S2≥1.8×S式中：S—柴油机散热面积，m㎡；S1—出风口面积，m㎡；S2—进风口面积，m㎡。四、柴发机房隔声减震设计1、减震设计发电机组的基座设计须满足支撑发电机组的全部运行重量，包括附属设备和机带液体（冷却液、油和燃料）的重量；必须保证发动机、发电机和附属设备等设备的位置稳固；必须隔离发电机组的振动，防止影响周围结构。（1）基座一般采用混凝土基座，其强度须支撑机组的运行重量，以及外加25%的动负荷。并联运行的发电机必须承受2倍的运行重量。基座的外围尺寸一般为：超过发电机组边缘300mm，混凝土基座高度400～600mm（高出地面100～150mm）。混凝土基础厚度的计算公式为：B=2M/L×W×d式中：M—机组质量，kg；d—混凝土密度，2300kg/m³；L—基础长度，m；W—基础宽度，m。（2）在高层建筑中，当机组安装在楼板上时，采用重混凝土基础，以减轻楼板承重。地脚螺丝采取预埋和用电钻打孔两种安装方式。（3）发电机底座和基础之间采取发电机组基座专用橡胶弹簧减振器或减震垫等减震措施。2、隔声降噪设计柴油发电机的噪声从产生的原因和部位上可分为排气噪声、机械噪声、燃烧噪声、冷却风扇和排风噪声、进风噪声和发电机噪声等。柴油发电机房的噪声治理示意图见图3。一般采用隔声降噪方案如下：（1）发电机房四周墙壁和吊顶的隔声降噪措施。为减少室内的反射混响声，在四周墙壁和天花板上设置吸音板，吸音板内部填充多孔性吸音材料，板壁采用开孔率为10%~20%的微穿孔铝板。通过复合阻性吸声的方法，使室内的声波经铝合金孔板衰减，然后被精细玻璃纤维棉吸收。吊顶距天花顶板300mm，吸声吊顶做法为：以角钢做吊架，三角龙骨做骨架，吊顶采用穿孔铝扣板，在吊顶和天花板之间固定填充双层玻璃布包裹的超细玻璃棉。吸声墙面做法为：以角钢做支架，三角龙骨作为穿孔铝扣板的龙骨，在墙壁和和穿孔铝扣板之间固定填充双层玻璃布包裹的超细玻璃棉，同时玻璃棉的防火性能须满足规范要求。（2）排烟噪声是机组总噪声中较强烈的一种噪声，采用消音器达到减少噪声的目的。排烟系统一般在原有一级消音器的基础上安装特制二级消音器，以保证机组排烟噪声的控制效果。二级消音器同时设置在吊顶内，采用减震吊架安装。排烟管长度不超过10m，否则须加大管径，减少发电机组排气背压，从而改善发电机组的噪声及背压。（3）隔声门。一般在防火门的内部贴一层隔音棉，在防火门的下端加一门槛并在防火门四周用密封胶条进行密封，减小噪声从门传出，提高防火门的隔音效果。另一种方法是，采用厚度δ≥1.2mm的双层钢板，内置超细玻璃吸声棉（容重为20kg/m³）的成品隔声门。（4）进风和排风一般利用进、排风消音间降噪。在消音间的内墙铺设隔音片（或者特殊加工），在室内进风通道墙体内口及四周进行吸音处理，配置室内吸音门隔断机械噪声传播通道，达到消声效果。进风井和排风井通常采用阻抗式消声装置。在安装专用消声设备及配件时，角钢支架采用“之”字形，并且支架之间用扁钢连接。柴油发电机与消声设备的连接采用专用减震软节。为防鼠、防异物进入，在进风口和排风口加设百叶窗。图3 柴油发电机房噪声治理示意图五、柴发机房安全设计1、气体灭火系统设计柴油发电机房的储油间、输油管道和发电机本体容易引起火灾。导致火灾的原因包括发电机组超温、油路泄漏引起的固体表面火灾；供电线路、配电设备短路引起的电气火灾；以及供油管道、储油容器损坏，造成燃料泄漏；另外，由其他明火引燃的非水溶性可燃液体（柴油）也容易发生火灾，其中储油间火灾危险性较大。根据GB 50016-2014《建筑设计防火规范》，柴油发电机房可以采用自喷—泡沫联用灭火系统、水喷雾系统和气体灭火系统等灭火系统。气体灭火系统安全有效，且对电气设备损害较小，通常较多采用七氟丙烷气体灭火系统。2、燃油的存放设计机房内一般设置3～8h的日用油箱，其容积的计算公式为：V=GνAt式中：V—日用油箱容积，m³；G—柴油机燃油消耗量，kg/h（由样本查出）；A—燃油重度，kg/m³，轻柴油为810~860kg/m³；ν—油箱充满系数，一般取0.90；t—供油时间，一般取3～8h。柴油是丙类液体，日用油箱间属于“中间罐”，按规范日用油箱间罐容积不应大于1m³，一台机组设置一个储油间。储油间的油箱应密闭，且应设置通向室外的带阻火器的呼吸阀的通气管。油箱的下部须设置防止油品流散的设施，一般采用集油坑等。储油间的示意图见图7。在机组两侧设置深度为0.5~0.8m的地沟敷设油管和水管。油管采用黑铁管，送油管直径较小为25mm，其中800kW以上发电机油管采用35mm。送油管及回油管需分开敷设，以防止热燃油回流。燃油吸管应在敷设油箱较低点不少于50mm处，并远离排污阀。回油管到油箱的高度必须保持在2.5m以下；油箱的较低点须设置排污阀，油箱较高点须设置通气孔。为防止机组震动影响，油管和机组之间应使用软管连接。3、机房的建筑专业设计（1）发电机间设置两个出入口，其中一个出口满足运输机组的需要，否则应预留吊装孔。储油间与发电机间应独立分隔，墙体采用防火墙，防火墙必须开门时，设置能自行关闭的甲级防火门。设置机房控制室时，在控制室与机房之间的隔墙上设置观察窗。（2）为有效防止噪声的泄漏，机房外墙一般采用240墙体，墙两面抹灰。机房地面可采用压光水泥地面、水磨石地面以及地砖地面。为防止机组运行和检修时可能出现漏油、漏水等现象，对地基表面进行防渗油和渗水的处理，并设置排水措施。（3）在安装或检修时，利用吊钩挂手动葫芦吊活塞、连杆、曲轴所需要的高度，一般不低于4.5m，机房的底部与机组的顶部的净空不少于2m。（4）发电机房和油箱间的耐火等级为一级，火灾危险性类别为丙类；控制室的耐火等级为一级，火灾危险性类别为戊类；柴油发电机房应采用耐火极限不低于2.00h的隔墙和1.50h的楼板与其他部位隔开。 总结：（1）在本工程中，柴油发电机及其环保系统深化设计由专业的公司负责，对政府环保部门的专项验收也由该公司承担，有效地预防了由不同的专业公司施工，造成的大量返工和整改现象，避免了柴油发电机房及其环保系统专项验收的延迟。（2）柴油发电机组的整机验收、发电机组与ATS转换柜连接电缆试验、发电机房接地和防雷保护、发电机（电球）测试、ATS双电源转换柜试验按照GB、DL相应规范和标准执行。（3）经过治理后，噪声完全达到GB 3096－2008《声环境质量标准》Ⅱ类标准：噪声60dB（A）（昼间）的标准。（4）烟气经处理后，达到广东省地方标准DB44/27-2001《大气污染物排放限值》一级标准（按各地要求执行），其烟气黑度不得超过林格曼1级，并经政府环保部门验收合格。柴油发电机房的安装间距和布置条件
摘要：柴油发电机组是应急电源中的主要方式，在消防安全和企业生产过程中有着举足轻重的作用，柴油发电机组的好坏将直接影响整个后备电力的工作状态。本文对柴油发电机组的设计、安装中几个常见的问题如柴油发电机组选择、容量选择、通风冷却系统、储供油系统、及排烟消音系统在设计和安装中应注意和遵循的原则进行了阐述。 一、机房位置的选择及大小要求柴油发电机组作为应急电源，尽量靠近配电室的总配电柜，以便接线方便；为防噪音、震动污染应尽量远离工作区和生活区，避开主要出口通道；应考虑运输、安装、检修方便；应考虑储油、运油方便；应考虑水、烟污染问题等。1、基本的机房布置条件发电机房基本设施应具有混凝土基础、进风百叶窗、排风、百叶窗、排烟口、排烟消声器、排烟弯头、防震及膨胀排气接管、吊码弹簧等，而油箱进、排风机、电池、控制屏、配电柜和空气开关等辅助设备也应设在机房或机房附近。2、设备安装间距一般发电机组机房都建在地下室或地面一层，一般放在水泥混凝土基础上，如图1所示。如机房单建则机房应有两堵外墙，机房大小应根据机组数量及机组的大小来确定，机组间距及机组距舱壁的距离应满足下表要求：表1 发电机组外廓与舱壁的净距（m)容量（kw)项目64以下75～150200~400500~800机组操作面a1.61.71.82.2机组背面b1.51.61.72.0柴油机端c1.01.01.21.5机组间距d1.72.02.32.6发电机端e1.61.82.02.4机房净高h3.53.54.0~4.34.3~5.03、决定安装地点时的考虑下因素（1）机房支撑结构适合机组及附件的安装；（2）必须有效地隔振、减振、减少振动的传播以防止连接系统的疲劳断裂；（3）机房应干净、干燥，而且不会被水淹没；（4）机房面积应足够大，以方便对机组进行维护、保养；（5）保证机房足够的通风面积，应通风良好；（6）排气必须用管道引出并远离进风口，排气管中必须使用大半径、阻力小的弯头；（7）应可以随时供应足够的燃料以维持运行；（8）燃料的主供给应尽可能接近机组；如果主燃料箱埋入地下，可能要采用辅助油泵和日用油箱将主燃料箱中的燃料转入日用油箱中。图1 固定式柴油发电机组安装示意图二、柴油发电机组容量的选择柴油发电机组容量的选择除了要考虑柴油发电机组所带负荷的大小外，还应考虑到大功率电动机或电动机组启动对发电机电网所造成的冲击等因素。根据所带负荷的大小确定发电机组容量的计算公式，即按稳态供电负荷计算，公式为：S=α×PΣ /（ηΣ×cosφ)（KVA).................（公式1）式中：PΣ——供电总负荷；ηΣ——计算效率；α——负荷率0.8～1.0；cosφ——发电机功率因数。采用上述公式计算是确定发电机组容量的基本方法，如所带负荷中无大功率电机，无启动冲击电流，采用该方法即可确定发电机组容量，如电网中还有较大功率电机，有启动冲击电流，则还需要校验母线允许电压降及发电机端瞬时电压降及电机启动本身需要。按母线允许的瞬时电压降计算，公式如下：S=Pn×K×C×Xd｛（1/△E) -1｝.................（公式2）式中：Pn——大功率电机组容量；K——电动机启动电流倍数；C——按启动方式确定的系数，全压启动；C=1，Y——△启动0.67，自藕降压0.25～0.64；Xd——发电机暂态电抗0.25；△E——母线允许瞬时压降，有电梯0.2，无电梯0.25~0.3。发电机端电压瞬时压降一般不大于20%，启动瞬时发电机端电压：Uc=Ed'×Xq /（Ed+Xq).................（公式3）式中：Ed'——发电机暂态电动势，空载时Ed'=1.05U以标幺值表示为1.05。Xq——发电机端子外电路计算电抗，以标幺值计。另外还需校验电动机启动时，本身能顺利启动所需条件，公式为：S=｛（PΣ-PM) /ηΣ+PKCcosφM｝/cosφ.................（公式4）式中：P——电动机容量；cosφM——电动机启动功率因数，取0.4；K——电动机启动电流倍数；C——按启动方式确定系数，全压启动C=1，Y-△启动0.67，自藕降压0.25～0.64。通过以上公式，取较大者来确定发电机组容量。另外在海拔较高地区还要对发电机容量进行修正，每台机组输出功率按下式计算：P={Ne[C-（1-C₁)]-Np｝×ηF.................（公式5）式中：P——机组的实际输出功率；Ne——机组的标定功率；Np——机组风扇消耗的功率；ηF——发电机的效率；C——大气状况率修正系数，根据大气状况按《内燃机台架性能试验方法》的可调油量法功率的修正公式计算；C₁——进排风阻力影响修正系数，地面取1.0。三、柴油发电机房的通风冷却系统柴油发电机组运行时，机组及排烟管道等部件都向机房内散发热量，使机房温度升高，同时还会散发一些有毒气体，机组运行还需要足够的新鲜空气，故机房需进行通风降温。1、采用机械通风系统柴油发电机房通常使用机械通风系统，包括排风设备和进风设备。排风设备可采用排风扇或排风机，进风设备可采用新风机或空调系统。根据发电机房的具体情况和布局，选择合适的通风设备，并合理设置其位置和数量。2、确保良好的空气流通发电机房内产生大量热量和废气，因此必须确保良好的空气流通，及时将热空气和废气排出。排风设备应位于发电机房的高处，以便更好地排除热量和废气。进风设备应位于发电机房的低处，以便更好地引进新鲜空气。3、良好的空气过滤系统为了保证发电机房内的空气质量，通风系统应配备有效的空气过滤装置，以过滤大颗粒物和有害气体。空气过滤器的选择应考虑发电机房的使用环境和工作条件，定期清洁和更换过滤器以保持其良好的过滤效果。4、防水和防尘设计考虑到发电机房的使用环境，通风系统应具备防水和防尘的功能。排风设备和进风设备的设计应确保其能够有效阻止雨水和灰尘进入房内，避免其对发电机设备的损坏和影响。5、安全措施和紧急处理通风设计中必须考虑到发电机房的安全和紧急情况。应配置紧急开关或紧急按钮，以便在发生火灾或其他紧急情况时及时切断通风系统的电源。同时，通风系统应有备用电源，以确保在停电情况下仍能正常运行。6、噪声控制柴油发电机工作时会产生噪声，因此通风设计中还需考虑噪声控制。排风扇或排风机应选择低噪声型号，同时还需采取隔音措施，如加装隔音罩或隔音板，以减少噪声对周围环境和工作人员的影响。7、定期维护和清洁通风系统是发电机房正常运行的重要环节，应定期进行维护和清洁。包括清理排风扇或排风机的叶片和过滤器，检查电源线路和控制系统的连接和运行情况等。定期的维护和清洁可以保证通风系统的正常工作和长久的使用寿命。柴油发电机房通风设计需要考虑空气流通、空气过滤、防水和防尘、安全和紧急处理、噪声控制以及定期维护和清洁等因素。只有合理设计和维护通风系统，才能保证发电机房设备的正常运行，并确保操作人员的健康安全。四、供油储油系统柴油发电机组运行需供应大量柴油，必须储备一定的油量，对小型机组只需设油箱，对大一点的机组应设置储油间，如再大的机组还应在室外专设储油设施。柴油机储油量按下式计算：V=G×t×K/1000AR（6)式中：G——机组每小时耗油量，G=geNe/1000，geNe分别为机组耗油率及标定功率；t——机组运行时间，（3～8小时)；K——安全系数，一般取1.1～1.2；A——容积系数，一般取0.9；R——燃油密度，轻柴油约为0.85。油箱安装时应注意以下几点，油箱（罐)较高油面不能比机组底座高出2.5m，否则应在中间加日用油箱；出油位要比油箱底高50mm，以免将沉淀物吸入机组；油箱底应加额外的盛油盘将溢出的油收集；油箱顶必须带检视口，以便检修；送油管应为黑铁管，不能用镀锌管，以免产生化学反应，损害机组；回油管油路到油箱必须保持在2.5m高度以下。五、排烟消音系统排烟系统应尽可能布置的短平，但应满足当地规划、环保部门的规定，尽量少用弯头及长径型的弯头。热排烟因高速流动，使流线变得异常不稳定，若其流向急转变化，将使排烟系统的背压加大，阻碍排烟效果，从而导致发电机组的功率损失，因此应尽可能的降低背压。当条件要求增加排烟系统的长度大于9m时，则排烟管径应加大。从发动机排烟总管排出的第一段管道必须包含一段柔性软管或波纹管，排烟管的第二段应被支撑住，以容许柔性管走动时，不致于将承重施加于发电机的总管上。排烟管壁厚应大于3mm。当排烟管需要穿过墙壁时，应当配置套管或壁外套板，否则墙壁将会因过度受热而出现裂缝，并有可能造成火灾。排烟口应远离建筑物进气栏或门窗，设计成防雨型，在靠近发动机的长排烟管处配置疏水点或泄水收集盘。排烟管道上应设置排烟消音器，根据场所的不同选用不同的消音器，对噪音控制要求不高场所；管道顶端用共震或吸收式消音器，对控制噪音要求较高场所用住宅消音器，有易爆气体场所用火花制动器式消音器。对于小型机组，当地环保部门允许时，烟气可直接排入大气，对较大机组，当地环保部门一般不允许烟气直接排入大气，还应设置消烟池。消烟池尺寸由机组大小决定，一般3~20m³。 总结：总述，柴油发电机组的设计是一个多专业、多部门密切配合才能完成的工作，电气专业设计过程中，要了解机组本身特性，了解当地环保、供电等部门的一些规定，要考虑各专业之间的配合，便于施工、运行管理及维护等。数据中心应用
数据中心应用伴随着越来越多高标准、高电力需求的数据中心项目的建设，作为备用电源的柴油发电机组容量要求越来越大，需要多台大功率柴油发电机组单机或并网才能满足负载需求，由于机组数量的增加需要建设独立的机房且与实际使用负载间距离也越来越远，多台低压柴油发电机组并联运行存在传输缺陷，为了能够更加安全、可靠地运行，采用高压机组无疑是较佳的选择。大功率柴油机、大容量高压发电机以及发电机控制技术的发展和完善，使高电压柴油发电机组的优势逐步显现，市场需求旺盛，成为解决大容量、较远距离传输、高智能、高可靠性备用电源的主要技术方案。∎ 项目概述北京某数据中心项目建筑面积约为13 473.4 m2，地上两层，地下两层，地上建筑面积约为8 599.74 m2，地下建筑面积约为4 873.66 m2，建筑高度12 m，建筑层高：地上5.7 m和4.7 m，地下6.6 m和4.0 m。项目建筑功能定位主要为IDC数据机房，楼内具备必要的办公用房和配套设施，以及建筑基本使用功能的电力、空调、电梯机房等配套功能用房，项目建成后具备装机和办公条件。∎ 柴油发电机组的配备整个数据中心配电系统按照全部为一级负荷中特别重要的负荷方式建设，在满足两个独立电源供电（一个电源发生故障时，另一个电源不应同时受到损坏）外，还另配置柴油发电机组作为备用电源。柴油发电机作为通信局站及数据中心的后备电源，主要为UPS系统及空调负荷供电。UPS、空调的变频电机均为非线性负载，会产生大量谐波电流。由于柴油发电机的内阻比电网的等效内阻大得多，因此谐波电流对于发电机电枢绕组电势波形有不利影响，造成发电机输出电压畸变、电流谐振及频率振荡，从而降低柴油发电机的带载能力，尤其是非线性负载较大而发电机组容量又较小时，这种危害就更加明显。在后期工程选择UPS设备时，应选择IGBT整流UPS，降低系统谐波水平。同时还应通过动环监控系统与变配电设备统筹考虑，实现负载顺序加载、负载顺序减载、UPS功率缓启动与分时启动、加减载动态调整。∎ 数据中心的运行分析本工程柴油发电机组采用10 kV油机，使用并机运行方式，动力楼内配置的油机并机系统按终期配置，所有机组发电均送上10 kV油机母线段后集中送往10 kV高压配电系统进线端进行切换，由机组自身控制系统根据负荷量的大小调整机组启停。为保证油机投入可靠，每套并机系统需要配置1套自动化控制系统，具备与主电源自动切换、轻载自动停机、系统遥控及状态监视功能。由于重要负荷在低压侧均为主备变压器带载，自动切换，故只有当两路10 kV市电均停电、备用油机自动启动后方可切换负荷。当市电停电后，柴油发电机组尚未启动之前，此段时间由电池室蓄电池组来保证向通信负荷供电。在市电恢复后，自动切换到市电供电，同时柴油发电机组控制器检测到市电恢复时发出停机信号。为满足通信设备对供电系统不间断要求，本工程配置10 kV大容量通信专用自动化柴油发电机组作为备用电源，其容量按满足全部负荷配置。本工程在北区室外设置8台额定容量不小于1 800 kW的室外10 kV柴油发电机组，构成1套8台“7 + 1”并机系统，分别接入高压Ⅰ段、Ⅱ段母线。本工程配置的油机配套设备均包含柴油发电机组自带的控制屏、启动电池、电池充电整流器、油机水套加热器和油机并机控制系统。单台油机箱体内除柴油发电机组本体外还包括：配套交流配电箱1台、控制箱1台、接地柜1台、蓄电池和充电整流器1套。室外油机降噪需满足GB 3096 - 2008《声环境质量标准》要求。本工程在地下一层安装油机并机系统控制柜1套，直流操作电源1套。柴油发电机单相接地过电压的产生及危害
摘要：对于给重要负荷供电所设的应急自备柴油发电机组接地型式的选择，设计、安装往往有所忽略而未给予足够重视。康明斯公司工程师亲历并处理了一个应急自备柴油发电机组因疏漏而未接地的工程案例，通过这次应急自备柴油发电机组改造工程，分析探讨了单相间歇性电弧接地及由其产生的系统内部过电压问题。一、工程案例某金融大楼投入使用多年，原设计配有一台300kW应急柴油发电机组，接地型式采用TN-S系统，电源中性点就地直接接地，与机壳等其它接地采用联合接地，发电机组配套自带4极ATSE双电源自动转换开关，采用五芯电缆引至低压配电系统应急母线段。正常运行多年后，因所带负荷增加，原设备需进行更新。设备更换时，因原柴油发电机房设于地下层，设备搬运不便等原因，业主自行购入一台500kW车载式柴油发电机组，设于建筑物外附近地面，并自行进行了相应的供配电改造。改造中，原应急母线段不变，只是将引入线截面、引入路径作相应调整，另将原发电机组配套自带的ATSE双电源自动转换开关自行更换为4极手动单刀双掷开关，设置于应急母线段输入端。由于新购置的是车载式柴油发电机组，业主方不知该如何做电源接地，故对柴油发电机组接地未作任何处理。1、存在问题改造完成后，在市电电源失电转由自备发电机组对应急母线段供电的试运行中，出现如下问题：（1）手动启动后不久，发电机组自带的多功能控制器（具有负载分配控制、调速控制、EFC燃料控制等综合控制功能）面板控制电源线与发电机组电源接头处持续电弧放电，发出耀眼火光，但控制器及发电机组仍维持正常运行。此电弧放电现象在开机后很快出现至停机一直持续存在（较多时整夜试车运行此现象均存在）。停机后查看电弧出现处，部分导线接头处绝缘有轻微破坏烧损现象，但导线基本未受损。（2）输入电压不正常数据中心机房UPS输入端输入电压不正常，监控装置长时间发输入相电压超高报警信号，但输出并未受影响，仍一直保持正常工作输出。（3）时有绝缘击穿现象在发电机组投入运行约半小时以至更长时间后，电梯机房电梯控制线路板有时会出现绝缘击穿或保护熔断器熔断现象，但此现象并非每次开机均会出现。2、解决方案业主方就此向康明斯公司工程师咨询并要求提供解决方案。康明斯公司工程师现场察看后认为以上出现的问题均与柴油发电机组电源中性点未接地有关。故提出如下改造方案：将500kW发电机组电源中性点直接接地，发电机组的电源中性点接地、保护接地、控制器电子设备接地等采用联合接地，并与大楼内各类接地共用同一接地装置，利用大楼建筑基础钢筋作接地体。发电机组电源中性点接地由发电机组电源端子箱内N端子采用BV-500V导线穿硬塑管保护引至附近大楼预留接地点直接引下。完成以上改造后，发电机组在试运行及以后的运行中均一切正常，系统再未出现上述问题。因控制器接头处导线绝缘部分受损，为保证运行可靠，试运行完成后又重新进行了接线处理。康明斯公司工程师之所以选择将柴油发电机组电源中性点接地，当时主要认为：由于系统中性点不接地，在三相负荷不平衡时，电源中性点电位飘移，进而造成负载端相电压偏移。图1 发电机房接地装置安装方法二、单相间歇性电弧接地过电压的产生及危害1、单相间歇性电弧接地过电压的产生通过查阅有关资料，康明斯公司工程师认为，本案例中因发电机组电源中性点未接地所出现的电弧放电现象，类似于电网中性点不接地系统的“间歇电弧过电压”，应属不接地系统特有的单相接地间歇性电弧过电压现象。中性点不接地系统发生单相接地故障时，通过故障点的单相接地故障电流Ja为另两非故障相对地电容电流的向量和，当Ia超过一定数值时，接地电弧不易自行熄灭，常形成熄灭和重燃交替的间歇性电弧。因而导致电磁能的强烈振荡，使故障相、非故障相和中性点都产生过电压。2、单相间歇性电弧接地过电压的危害（1）间歇性电弧接地故障，不断地产生放弧、熄弧和重燃，持续存在易引发火灾。（2）长期单相短路，周而复始地击穿绝缘，可使事故扩大，由故障相波及健全相，进而使危害不大的单相短路扩展成危害较大的相间短路，引发系统停电事故。（3）从前述可知，间歇性电弧接地过电压幅值并不高，对于一般用电设备，导线大都能够承受此类过电压，如本案例中UPS虽发输入相电压超高报警信号，仍能保持正常工作；但此类过电压长期持续，对系统内装设的绝缘较弱的设备（如本案例中的电梯控制面板）的绝缘薄弱处会造成损害，影响系统中设备的安全运行。三、本案例发生单相接地过电压成因探讨1、故障发生位置康明斯公司工程师查看了发电机多功能控制器电路图，其电路构成较为复杂，主要功能构成包括负荷分配控制、自动同步控制、调速控制及EFC燃料控制等。各控制器取样接线大都取自各相间电压互感器（共2只）及各相电流互感器（共3只），均属二次线路，即使上述各控制器中某功能控制器发生接地故障，对一次系统的影响也不大。直接与一次系统有接线关系的只有负荷分配控制器及含电压互感器的控制器。故发生单相间歇性电弧接地的位置应该在负荷分配控制器一次侧或含电压互感器的控制器一次侧接入端，且发生在负荷分配控制器的可能远较电压互感器为大。2、故障的成因上述直接与一次系统有接线关系的各控制器，一次侧接线端可能存在接线松动、接触不良，形成长时间电弧性接地导致过电压；上述控制器电路中均含有大量LC元器件，在发电机组启动时，由这些元器件组成电路的系统电压发生瞬态较大变动时，易产生较为激烈的过渡过程，或直接在一次电路中形成，或由二次侧通过电压互感器向一次侧传递，造成一次侧接线薄弱处瞬时接地；并随工频电压周期变化，电路过渡过程亦随工频周期性变化，形成单相间歇性电弧接地，造成肉眼可见的长时间耀眼火光的电弧放电现象。某控制器一次侧长时间间歇性电弧接地，造成系统健全相产生约3倍于正常相电压的过电压，使中心机房UPS发超高压报警信号，并使电梯控制器线路板长时间承受超过其耐压值的过电压而击穿烧毁。需要说明的是，如果初始过渡过程足够强烈或长期电弧放电造成接线端导线绝缘水久性破坏，电弧性接地则可能发展成永久性接地。此时，故障相不再出现明显电弧放电，而非故障相过电压则长期存在于系统中。 总结：由于对系统接地的重视不够，如：在施工图设计说明中交代采用TN-S系统，相关施工图却未交代电源中性点接地的具体做法、中性点接地线的选择及施工方式等，实际施工时因图中未有具体标示而未作电源中性点接地；由于应急电源系统真正投入使用的时间很少，系统中即使存在问题一般也不易察觉而作为隐患存在，而应急电源供电的用电设备，均为所在建筑的重要负荷，潜伏在系统中的隐患一旦发作将会产生严重后果。总之，设计人员在进行电气设计时对应急电源接地型式选择及做法应予以足够重视。采矿场行业应用
康明斯电力为采矿业提供全面、灵活的电力解决方案。无论是单台柴油发电机组、快速黑启动、紧急备用电源，还是自主管理、持续用电、多兆瓦同步联动发电机组，使用康明斯电力产品自由搭配，从矿山开采够初期合规和安全地运营。 康明斯电力的专业知识和先进技术为您提供保持生产、矿工安全和成本控制的高效电力。 矿山地况复杂，低温高海拔，往往处于偏远地区，有时距较近的电网超过 300 公里以上。根据行业特性，采矿项目通常高效运行，现场情况可能要求24小时作业。矿区环境多变，但可靠的电力供应和照明需求是永恒不变的。康明斯电力为采矿业打造的发电机组配备防振支撑、隔音和外部接口，易于维护、安全可靠。康明斯电力集装箱型发电机组已获得国际标准化组织和集装箱安全公约的批准。康明斯电力发电机组符合EC和 ISO 9001认证。可使用20尺和40尺集装箱，箱体覆盖防腐、防水、防褪色涂料。发电机组电池无需更换和保养。在针对现场一系列疑难杂症提交相应技术方案**电力安全后，康明斯电力赢得业主信赖，为矿场项目提供电力集成、备用发电机组和现场服务。柴油旋转储备方案应用于本次项目，在电网多次或连续中断的情况下，可提供更可靠的持续供电，保持矿山所需电力水平，**采矿作业有序进行。建筑工地行业应用
建筑工地行业应用康明斯的电力方案可完成任何苛刻的项目考验。这些方案已在要求较为苛刻的项目上经受住了反复的考验。性能稳定、操作简便、维护方便、低噪音等诸多特点满足户外工程的特殊要求。康明斯为建筑工地提供全面的电力解决方案，根据建筑工地对发电机组需求特点，提供单机、多机并联、静音型发电机组、集群电站等。应用特点1、作为主用电源使用。2、环境温度-15℃ - 40℃，海拔高度不超过1000米。3、户外或临时搭建。4、工作环境比较特殊。5、负载比较特殊。解决方案1、根据客户使用环境和现场实际情况，调整机组配置或增加外部辅助设备。如a.增加水加热器和机油加热器。b.提高水箱散热量，满足高温环境下作业。2、对于临时搭建的发电机房，保达提供简易安装单机，将排烟系统直接做支架安装在机组上，增加机底油箱，发电机组只要加柴油和链接好电缆即可供电。对于较大负载，保达考虑多机并联方案，将并联系统直接移植到机旁，无需外置增加并联柜。对于户外，保达可提供静音型发电机组或集群电站。对于需要移动的工作环境，可在静音型发电机组的基础上，增加拖车架。3、根据工作环境的特殊性。调整机组的配置。a.增加重型空气滤清器，防止风沙粉尘。b.静音型可提高防护等级，防止老鼠等小动物的破坏。c.增加油水分离器，保证燃油的质量。4、根据用户特殊负载，选择满足的用电设备实际需求。如塔吊、电梯、打桩机等。斯坦福发电机检查方法和故障查询表
摘要：在康明斯柴油发电机组内的众多零部件和设备总成来说，康明斯公司生产的斯坦福交流发电机占据着除发动机外的较重要位置。因此，如何在前期便准确预测发电机的故障发生类型和几率是保证后期能快速排出故障的关键。本文中列举的国内外优秀发电机维修方法为康明斯用户带来了福音，让康明斯发电机使用寿命和工作效率得到了极大的优化。 一、发电机检查方法 1、永磁机定转子检查（1）永磁机定子 永磁机定子线圈的三个抽头可采用欧姆档检测，阻值在4-6欧姆之间，而且抽头应与地绝缘，定子线圈损坏一般采用重绕线圈的方式予以检修，也可予以全部换新。（2）永磁机转子 永磁机转子在电球轴承、轴承座磨损严重时，会出现永磁机转子轴脱落的现象，此时必须将电球的轴承，轴承座予以换新（轴承座也可进行镶套检修），并更换新的永磁机转子。2、励磁机定转子检查（1）励磁机定子 励磁机定子线圈可采用欧姆档检测，阻值一般在12-30欧姆之间，而且线圈必须与地绝缘。（2）励磁机转子 励磁机转子上安装有6枚二极管，可采用万用表对二极管进行检测。二极管击穿后，发电机输出电压不正常。注意这6枚二极管有正负之分，不能装错。3、主定转子检查（1）主转子 主转子线圈在匝间绝缘不良或负载过高时会引起匝间短路现象，此时绝缘漆有局部剥落或烧黑的现象，此主转子线圈子必须予以报废或重绕。这种情况下运行，会出现低负载时电压稳定，大负载时电球无电压输出。（2）主定子 主定子线圈的电阻值在0.2-0.5欧姆之间，主转子线圈的电阻值在1.0-2.0欧姆之间，主定子的硅钢若发生击穿或烧熔的现象，建议对该电球予以报废。4、绝缘检查 普通的就机检查一般采用手持式绝缘电阻测试仪，专业发电机厂家可采用专业绝缘测试系统（。（1）在相近试验条件（温度、湿度）下，绝缘电阻值降低到历年正常值的1/3 以下时，应查明原因，设法消除。（2）各相或各分支绝缘电阻值不平衡系数不应大于2。（3）吸收比或极化指数：沥青浸漆及烘卷云母绝缘吸收比应不小于1.3或极化指数不应小于1.5；环氧粉云母绝缘吸收比不应小于1.6或极化指数不应小于2.0。5、泄漏电流测量（1） 修前试验施加2.5Un；（2）各相泄漏电流的差别不应大于较小值的100％；（3）较大泄漏电流在20μA以下者，相间差值与历次试验结果比较，不应有显著的变化；（4）泄漏电流不随时间的延长而增大。6、定子绕组交流耐压 应在停机后清除污秽前热状态下进行，分相施加电压1.5Un，1分钟通过。7、定转子气隙测量 沿水平与垂直方向取四点进行测量。（1） 用千分尺测量定转子气隙： 用千分尺测量定转子气隙非常简单，只要将千分尺放在定子和转子之间，就可以精确测量出定转子气隙的大小。（2）用钢尺测量定转子气隙： 用钢尺测量定转子气隙的精度要比用千分尺要高，它可以帮助确定定转子气隙的精确值。（3） 用电子游标测量定转子气隙： 用电子游标测量定转子气隙的精度可以达到0.01毫米，是千分尺和钢尺无法比拟的。它可以准确测量出定转子气隙的大小，因此，是电机定转子气隙测量的较佳选择。P80系列斯坦福发电机结构示意图二、故障处理 1、发电机不发电（1）检查自动电压调节器及控制器保险丝是否烧断。（2）测量F+、F-电线是否断路。（3）启动柴油机，测量PMG发电机两电线是否发电。（4）调整自动电压调节器上的电压。（5）拆下自动电压调节器上的F+，F-电线，用12DC电瓶给磁场供电。（6）转子二极管坏2、发电机带载时电压下降（1）调整自动电压调节器的STAB（稳定控制旋钮）。（2）自动电压调节器故障。（3）励磁机的二极管故障。（4）发电机超负荷运转。3、发电机空载时电压不稳定（1）调整自动电压调节器的STAB（稳定控制旋钮）。（2）自动电压调节器故障。（3）柴油机转速不稳。（4）励磁机故障。4、发动机带载时频率下降（1）柴油油管是否堵塞。（2）柴油或空气滤清器堵塞。（3）调速器需调整或其故障。（4）发动机超负荷运转。（5）发动机动力不足。5、中性线对地有异常电压（1）正常情况下，由于高次谐波影响或制造工艺等原因造成各磁极下的气隙不均、磁势不等而出现的很低电压，若电压在一至数伏，不会有危险，不必处理。（2）发电机绕组有短路或对地绝缘不良，导致电设备及发电机性能变坏，容易发热，应及时检修，以免事故扩大。（3）空载时中性线对地无电压，而有负荷时出现电压，是由于三相不平衡引起的，应调整三相负荷使其基本平衡。6、发电机端电压过高（1）与电网并列的发电机电网电压过高，应降低并列的发电机的电压。（2）励磁装置的故障引起过励磁，应及时检修励磁装置。7、定子绕组绝缘击穿、短路（1）定子绕组受潮 对于长期停用或经较长时间检修的发电机、投入运行前应测量绝缘电阻，不合格者不准投入运行。受潮发电机要进行烘干处理。（2）质量原因 绕组本身缺陷或检修工艺不当，造成绕组绝缘击穿或机械损伤。应按规定的绝缘等级选择绝缘材料，嵌装绕组及浸漆干燥等要严格按工艺要求进行。（3）绕组过热 绝缘过热后会使绝缘性能降低，有时在高温下会很快造成绝缘击穿。应加强日常的巡视检查，防止发电机各部分发生过热而损坏绕组绝缘。（4）绝缘老化 一般发电机运行15~20年以上，其绕组绝缘老化，电气性能变化，甚至使绝缘击穿。要做好发电机的检修及预防性试验，若发现绝缘不合格，应及时更换有缺陷的绕组绝缘或更换绕组，以延长发电机的使用寿命。（5）异物进入 发电机内部进入金属异物，在检修发电机后切勿将金属物件、零件或工具遗落到定子膛中；绑紧转子的绑扎线、紧固端部零件，以不致发生由于离心力作用而松脱。（6）过大电压击穿：① 线路遭受雷击，而防雷保护不完善。应完善防雷保护设施。② 误操作，如在空载时，将发电机电压升得过高。应严格按操作规程对发电机进行升压，防止误操作。③ 发电机内部过电压，包括操作过电压、弧光接地过电压和谐振过电压等，应加强绕组绝缘预防性试验，及时发现和消除定子绕组绝缘中存在的缺陷。表1 康明斯（斯坦福）交流发电机故障查询表故障现象故障原因检查及处理方法不能发电接线错误按线路图检查、纠正剩磁消失或太低用蓄电池对绕组磁场充电，正极接X，负极接XX主发电机磁场绕组或励磁绕组断线等严重缺陷用万用表测量相应绕组电阻，若为无限大，应予接通；若电阻为零，更换或处理线圈主发电机定子或励磁机绕组断线旋转硅整流元件击穿短路，正反向均导通 用万用表测量电阻为无穷大时，应予接通无刷发电机励磁整流器板上的整流二极管V2开路或续流二极管V1短路打开出线盒，用万用表测量，V2正反向电阻均为无限大或V1正反向电阻无限小时，更换此元件 空载电压太低或太高转速太低或太高调整转速至额定转速励磁绕组局部短路励磁机励磁绕组电流很大；励磁绕组严重发热且振动大；励磁绕组直流电阻较正常值小得多。应更换线圈续流二极管V1开路打开出线盒盖，用万用表测V1正反向电阻均为无限大，应更换此元件旋转整流元件故障打开后机盖的后盖板，断开F1或F2接头，用万用表测量硅旋转元件。若正反向电阻不符合二极管特性要求时，更换损坏元件自动电压调节器上可控硅短路(电压会过高)或可控硅开路(电压会过低)以上检查均正确时，可更换可控硅元件自动电压调节器损坏、电压过低更换自动电压调节器发电机过热发电机过载减少负载至不超过铭牌额定值负载功率因数低调整负载使励磁电流不超过额定值转速太低调整转速至额定值电机通风道阻塞排除阻塞物发电机绕组有部分短路找出短路，纠正或更换线圈轴承过热轴承磨损过度更换新轴承润滑脂牌号不对或油脂有杂质或装得过多用煤油清洗后，按规定牌号更换油脂，数量为轴承室容量的1/2—1/3与原动机对接不好检查二机同轴度并予调整至符合要求发电机振动大与原动机对接不好校正对中转子动平衡不好校正动平衡原动机振动检查原动机轴弯曲校正轴主发电机励磁绕组短路找出短路点予以修复或更换绕组 总结： 交流发电机的构造很复杂，属于电气设备，其对维修人员的专业性要求非常高。由于一般用户的操作人员技术水平和专业能力有限，大部分故障是维修不了的，正确的做法是聘请专业的电气工程师来故障现场进行有效处理 。柴油机排气温度高的原因分析及其危害性
摘要：柴油机排气温度异常，归根到底就是燃烧质量不好，燃油在燃烧室燃烧过程没有按照设计的要求进行。基于柴油机良好燃烧过程的要求，我们来剖析引起排气温度高的一些原因。康明斯公司在本文中通过工作总结的经验，对柴油机排气高温原因进行了分析，并列出了解决排气高温问题的方法。 一、柴油机排气高温原因分析1、空气量不足 柴油机换气质量的好坏对柴油机的燃烧过程有着很大的影响，与排烟温度也就是热负荷的大小有直接关系，这是我们轮机管理人员的共识。在一些设备上，由于忽视了对柴油机换气系统必要的保养，使换气质量变坏，导致柴油机过量空气系数α减小，燃烧恶化，排烟温度升高，热负荷增加，可靠性下降。空气量不足导致换气质量差主要有以下几个原因。（1）气缸密封状态差导致空气量不足每一型号柴油机都有一个固定压缩比，即气体被压缩前后气缸的容积比。一般四冲程柴油机进入气缸的气体被压缩终了时压力可达到3.7-4.2Mpa、温度将上升到550-600℃，瞬间可点燃被喷进气缸的燃油。如果气缸密封状态差，压缩压力就会变小而导致压缩终点温度变低，就会使燃烧变迟而产生后燃。因此，气阀间隙调整不当；气阀卡阻；气阀漏气；活塞环因磨损严重或断裂而造成漏气等都会引起气缸密封变差的因素。（2）扫气压力不足导致气缸进气量不足增压四冲程柴油机换气过程也存在扫气过程，在进气阶段之初利用进、排气阀重叠角实现燃烧室扫气。同样，扫气压力越大换气越彻底。扫气压力不足的主要原因：增压器轴承损伤；柴油机长时间低负荷运行，增压器效率低；扫气系统有漏泄等。判断气缸内空气量是否充足，较直观是看示功图。气缸进气量不足测取的示功图和正常示功图比较有如下特点：较高燃烧压力PZ和压缩压力PC都降低；膨胀线与压缩线均降低；示功图面积减小，指示功率降低，排气温度升高。如果不能测取示功图的中高速柴油机，就用爆压表测取压缩压力和爆发压力、检查油门刻度和排烟温度，与正常值比较一下也会非常直观判断是否正常。（3）扫气温度高导致进气量不足为了保证进入柴油机气缸的空气量与喷入气缸的燃油有一个合适的比例，现代柴油机都采用增压系统。一般情况下，额定转速情况下增压器压气端出来的空气为80-200℃，这就要求对被增压器压缩的空气进行冷却来增加空气密度，以满足良好的燃烧条件。一般要求冷却后进机前的空气温度在42-45℃。通常情况下，柴油机进气温度升高1℃，排气温度升高3℃。引起扫气温度升高的主要因素：因空冷器脏堵或水泵效率下降而造成冷却能力下降；因水温升高而没有调节调温阀，或自动调温阀故障；扫气箱着火等。2、燃油系统故障（1）故障原因燃油系统发生故障而导致后燃严重，造成排温升高的因素有：① 喷油提前角太小；② 喷油器油嘴雾化不好或喷射终点有滴漏；③ 使用劣质燃油会导致所有缸排温和排气总管温度上升；④ 各缸油门不均，油门大的因超负荷而导致排温上升；⑤ 高压油泵出油阀故障；⑥ 高压油泵柱塞偶件因磨损严重而不能及时打开喷油器。高压油泵出油阀一般都带有回油止回阀，止回压力一般在1.0Mpa左右，它的作用是防汽蚀和保证准时供油，这个止回阀密封不严的话会导致油嘴针阀偶件气蚀、柴油机启动困难和后燃现象等。（2）判断方法判断柱塞偶件是否过度磨损的方法有很多，有条件情况下较好到专业厂家检查。判断偶件密封好坏比较简单方法：① 无论是组合泵还是单体泵，平时用着时候没发现有什么异常，但保养完喷油器将其压力调到正常值时，启动柴油机变得比较困难时，很可能是高压油泵偶件出现问题了。② 判断单体泵偶件密封好坏时，启动柴油机让其怠速运转，适当加大单缸供油量，当你能够听到清脆的燃烧敲缸声音证明此高压油泵偶件密封是好的。③ 用轻油启动柴油机困难，轻重混合或重油直接启动反而容易，一定是高压油泵柱塞偶件出现问题了。图1 柴油机排气温度过高故障原因框图二、柴油机排气高温的危害1、高温腐蚀目前在市场上普遍使用的劣质燃油中含有大量钒、钠和硫等元素。在燃烧过程中硫、钒和钠等元素形成氧化硫、五氧化二钒和氧化钠等（这些氧化物的化学成份取决于过量氧气和燃烧温度）。氧化物之间要发生反应，而且还要与滑油中的钙反应，形成低熔点的盐类，有硫酸钠，硫酸钙和不同成份的钒酸钠等。这些盐类混合物熔点一般为535°C左右，同时具有较强的腐蚀性。当零件温度在550°C以上时，足以使钒、钠化台物处于熔化状态，附着于零件表面。当排气阀在工作中时，由于排气高温（气阀温度可达650-800°C以上），使它以液态形成沉积在阀盘及阀座以及阀杆与阀面的过渡表面上。这时即使是非常耐腐蚀的硬质合金钢也会受到腐蚀，腐蚀结果在密封锥面上形成麻点、凹坑.凹坑相连就可能造成漏气。2、气阀裂纹或碎裂气阀是在温度循环变化条件下工作，难免会产生疲劳即热疲劳。尤其排气阀如长期在排气温度过高的条件下工作，会降低材料的热疲劳抗力，后果是阀盘边缘或阀盘根部容易产生裂纹或碎裂继而造成机损事故。三、解决柴油机排气高温的方法1、确保柴油机换气质量良好（1）保证燃烧室密封良好。工作人员应定期按照说明书要求对气阀间隙进行调整；定期按照说明书要求检查气阀和气阀导管之间的间隙；定期对旋阀器、气阀进行检查；定期对活塞、活塞环进行检查。（2）保证扫气质量。工作人员应定期对增压器进行拆检、清洗；避免柴油机长时间低负荷运行；保证柴油机进气系统密封性良好，无漏气现象；定期对空冷器进行清洗，对自动调温阀进行拆检，确保处于良好工作状态。2、确保燃油系统工作良好燃油系统是输送燃油供柴油机运行的系统。燃油系统对保证柴油机正常运行尤为重要。因此，应正确的对燃油系统进行保养对，柴油机稳定可靠的运行至关重要。工作人员应定期检查喷油提前角，确保满足说明书要求；定期对喷油器进行雾化试验；定期对各缸供油量进行检查；定期对高压油泵、喷油器、出油阀进行拆检。 总结：随着柴油机单缸功率的提高，增压器增压压力越来也高，这对增压器管理就提出了更高的要求。然而，传统上工作人员对“油”的管理较为重视，如比较重视对高压油泵、喷油器等的维护保养；而对“气”的管理还不够重视，如在增压器、空冷器、进排气道清洁程度，特别是增压器的管理上还较为疏忽。大部分轮机管理人员都认为增压器比较神秘而不敢动，越不敢拆开检查清洁，增压器就越容易犯病。个人认为只要认真阅读增压器对应的说明书，严格按照说明书的要求及步骤去拆装就不会有问题。关键是要注意说明书所要求的几个间隙值，一定要测量准确，装配螺栓时按照说明书要求的扭力值，做到这些就不会有问题了。康胜“蓝至尊”机油
胜牌/康明斯（合称康胜）“蓝至尊”系列机油，是专门适用于康明斯发动机润滑油，也是首批符合现行的康明斯CES20071和CES20076标准的机油。“蓝至尊”广泛应用于康明斯发动机的原厂灌注、开发以及检测等所有环节。“蓝至尊”系列机油达到美国石油协会API规格CH-4/SJ级别验证，除专业用于康明斯柴油发动机，同样适用于CATERPILLAR，DETROIT，DIESEL，MACK，NAVISTAR及其它高功率的柴油发动机，并且达到了美国的MIL-L-2104规格，在任何应用上都可以发挥极佳的表现。∎主要优点：● 由康明斯工程师在胜牌的API较高等级CH-4/SJ机油的柴油机上，根据康明斯发动机的特殊润滑要求研制而成。● 是唯一由康明斯公司认证许可延长康明斯发动机换油周期50%的机油，大为减少了发动机的使用成本。● 能够在长时期内保持发动机高度清洁，控制机油消耗，减少积碳并防止磨损。● 对超负荷运转的发动机提供卓越的保护，在不损害发动机寿命的情况下，使康明斯发动机的保养周期达到400小时。● 特别优秀的低温流动性，使发动机在寒冷的天气下能迅速安全地启动。● 更强的清净分散成份能使发动机彻底清洁，防止油腻产生。● 内含有效而平衡的化学添加剂成份，应用DPT聚合物分化技术，能有效控制化学物质对发动机的损害，中和酸性物质，提高TBN（中和酸性物质能力的指标），是机油有更好的稳定性。∎主要技术特性指标：SAE粘度等级（SAE VISCOSITY GRADE）15W-40粘度（VISCOSITY）@40℃，cSt（厘斯）104.4粘度（VISCOSITY）@100℃，cSt（厘斯）14.4粘度指数（VISCOSITY INDEX）142CCS粘度（CCS VISCOSITY）@-15℃，cP3200HTHS粘度（HTHS VISCOSITY）@150℃，cP3.8边缘抽动粘度（B P VISCOSITY）合格闪点（FLASH POINT）℃221倾点（POUR POINT）℃-30总碱值TBN（D-2896）8.5硫酸盐灰份（SASH），重量%1锌，重量%（ZINC，WT%）0.15API质量等级CH-4/SJ半导体工厂应用
半导体工厂应用半导体厂房相较于其他工业类厂房，主要特殊之处在于其洁净等级要求高，光刻机、等离子注入机等精密设备的电源质量和电压等级要求高。在半导体工厂中，柴油发电机可以为生产线提供稳定的供电，确保生产任务的顺利完成。在突发停电情况下，柴油发电机还可以作为应急照明和生产设备的主要电源。而其电气系统同样包括供配电系统、电气控制与保护、照明及检修插座系统、防雷接地系统、火灾自动报警及综合布线系统等，其特殊之处在于供电系统部分，半导体厂房由于设备的特殊性，断电会造成巨大的损失，所以其供电可靠性要求较一般厂房更高，因此在兼顾经济性的同时，其供电系统的复杂性与庞大程度需要投入更多的关注与思考。∎案例项目工程概况○ 案例一主要建筑内容包含一幢5层FAB厂房，一幢5层CUP厂房，一幢3层WWT厂房，一幢9层研发综合办公楼及其他配套小栋号单体建筑。项目分两期进行，其中一期又分为2个阶段投产，总规划产能为月产芯片2万片，第一阶段计划月产4千片。项目总用电设备容量超116.7 MVA，项目电压有220 kV、20 kV、10 kV、480 V、380 V、208 V多种等级，涵盖高、中、低电压等级。○ 案例二主要建筑内容包含一幢3层FAB厂房，一幢1层CUP厂房，6层综合办公楼及其他配套小栋号单体建筑，为月产1.5万片芯片制造厂房。工程总用电设备容量超126.4 MVA，项目涉及电压等级包括110 kV、10 kV、480 V、380 V、208 V。∎柴油发电机容量计算芯片厂房一旦断电会造成巨大损失，同时对电压暂降和闪断也非常敏感，所以厂房内一些特别重要负荷对供电可靠性及持续性要求很高，两个案例对于此部分负荷都采用了柴油发电机供电的方式。案例一、二的一级负荷中特别重要的负荷总容量分别为14 800 kW和21 800 kW，需要柴油发电机作为应急电源保证供电，柴油发电机组容量考虑实际使用情况依据工作电源所带全部容量或一级、二级负荷容量可得，结果如表2所示，满足总容量大于特别重要负荷所需容量。表1 柴油发电机实际使用情况统计 名称负荷总功率/kW柴发容量/kVA供油时间/h启动条件并网时间/s项目一14800160002市电断电30项目二21800225002市电断电30活塞连杆组正反装配顺序
柴油发电机活塞连杆组由活塞、活塞环、活塞销、连杆、连杆轴瓦结构，其工作原理是将活塞的往复运动变为主轴的旋转运动，同时将用途于活塞上的力转变为主轴对外输出转矩，以驱动交流发电机旋转，达到发电的输出目的。活塞杆头和轴承盖连接处的侧面有一个符号，当它们装配准确时是一个完整的符号。安装活塞杆总成时，请确保活塞的标记和连杆的标记朝上。2、将不带活塞环的活塞连杆组，逐个装上相应连杆瓦的上瓦片，按原定气缸记号装入汽缸内，保证安装方向准确：康明斯系列柴油发电机连杆方向是活塞顶部箭头朝向机体前方。将下瓦片装在相应的连杆盖上，同连杆大端及上瓦片一起合在连杆轴颈上，并使连杆配对记号或瓦片定位槽在同侧。按规定扭矩（cummins系列柴油发电机的扭矩为66.6～73.5N·m）分次扭紧连杆螺母。3、转动曲轴，逐个气缸查看活塞在上、下止点和汽缸中部时活塞头部前、后两个方向上与汽缸壁的间隙，其差不应大干0.1mm，否则有“偏缸”情形，应进行校正。 查验柴发机组活塞、连杆、活塞销和活塞销弹性挡圈的清洗度和缺点，活塞销与活塞销座孔间隙为0.0028mm-0.0172mm，活塞销与连杆小头孔间隙为0.0498mm-0.0702mm，装配前可把活塞加热至50℃-70℃（如图3所示）。③ 用压力工装沿箭头的方向向下压推杆，使活塞销完全压入活塞至极限位置。活塞销弹性挡圈应确保落在环槽内。活塞连杆装成合件后，活塞应能自由摆动。④ 安装前，确保活塞与连杆的向前标记（箭头A）对正，如图所5示，安装时，活塞向前标记(箭头B)必须朝上，连杆盖应在右边（从上往下看）。 应采用与汽缸、活塞同级别的活塞环，不允许用加大尺寸的活塞环锉小使用。 活塞环弹性可在专用检验器上进行柴油发电机保养标准，其弹力应符合规定，如康明斯系列其开口间隙在0.25～0.45mm时，弹力不小于4.5kg。 通常对平环进行漏光度查看时，漏处不应超过两处，每处漏光弧长不超过25°，在同一环上漏光总和不超过45°，且光隙不超过0.02mm，在开口处左、右30°范围内不允许漏光。扭曲环可适当放宽。 活塞环的端隙即开口间隙（如图7所示），是将活塞环装入相应的汽缸没有磨耗处时开口处两端应有一定的间隙。cummins系列第一道环为0.4～0.6mm、第二道环为O.3～0.5mm，第三道环为0.2～0.4mm。如端隙过小允许在环的一端用平锉修复。 背隙是指活塞与环装入汽缸后，在活塞环背部与活塞环槽部的间隙（如图8所示）。通常以槽深与环宽之差来确定，即活塞环通常应低于岸边0～0.35mm，以免在汽缸内卡住，如背隙小可将环槽车深。 边隙是指活塞环与槽平面间的上下间隙。边隙过度，将影响活塞的密封作用，过小会卡死在环槽内，故而要点边间隙要符合规定：cummins系列是0，035～0.072mm。测定检查时，如边间隙过小可在平板上面铺上0号砂纸细心研磨。 装活塞环前，先用干净刷子蘸15W40润滑油涂刷活塞环槽。活塞环装配时向上记号（点）应朝上。活塞环开口错开120°且不要把开口放在活塞销方向。油环先装螺旋衬簧然后再装铸铁环，螺旋衬簧的搭口应与铸铁油环开口成180°。装环时，不允许环碰到活塞环岸刮伤活塞。活塞环应能在环槽内自由转动。活塞环工作开口间隙，第一环为0.40mm-0.70mm，第二环为0.25mm-0.55mm，油环为0.25mm-0.55mm。（4）各环应注意安装方向。用扭曲环内切口朝上，外切口朝下。第一道气环大多数上镀铬的平环，没有方向性要点，但也有的是锥面环，其环面上有记号或文字，应将记号或文字向上装配。（5）在安装组合式油环时应注意：在钢片组合油环的两钢片开口应错开180°；螺旋弹簧胀圈式油环，其弹簧胀圈接头与油环开口要错开180°。 在把活塞连杆组件装到缸体前要检查活塞环朝上的记号（第一环和第二环有朝上记号）、活塞指前记号、连杆安装是否正确（从活塞前端看，连杆盖应在右边）和活塞销弹性挡圈是否完全进入环槽内，并要查验清洗度和有无短处。在缸筒内和活塞环上均匀涂以15W40润滑油，然后自如地将活塞连杆组件推入缸孔内，不得强行装配。连杆轴瓦内表面要涂润滑脂105，连杆轴颈要涂15W40。连杆螺栓先用手拧2-3扣，然后分两次拧紧：第一次拧紧力矩（60±5）N?m，再转60°±5°，较终拧紧力矩为（105±20）N?m。连杆螺栓如有一个需要松开，就必须同时松开另一个螺栓，然后再按拧紧力矩要求拧紧。 将所有的待装的零配件清洁干净，均匀涂上机油。 将即要装配的相应的连杆轴颈转到下止点的位置，如图9所示。 将活塞连杆组按正确位置和方向使连扦全部及活塞的2/3装入汽缸，如图10所示。 将一、二道气环的开口方向错开180°，且开口方向要避开活塞销和侧压力方向（使开口方向位于销轴与侧压方向45°夹角处）。将油环开口方向与其错开如90°。如有第三道气环，其开口方向与油环开口诺开180°。 用活塞环卡箍压紧活塞环，用木棒或铜棒将活塞轻轻推入汽缸。 用双手拉动连杆大端将大端及上瓦片靠在连杆轴颈上。将连杆瓦盖与下瓦片一起按正确方向、记号扣在连杆轴颈上，与连杆大端及上瓦片连在一起，如图11所示。连杆轴向间隙应为0.10mm-0.30mm柴油发电机价格表，活塞应高出机体上平面0.33mm-0.66mm，如达不到要点，要进行选配。 按规定扭矩，分次（一般为两次）扭紧连杆螺母并使销孔与螺母凹槽对正，如图12所示。如不对正，可调换螺母或将螺母平面磨去少许，不准用增减扭矩的办法对正销孔。 用手锤沿曲轴向前、后敲击连杆瓦盖，连杆应能前后移动。转动主轴一、二圈，曲轴转动应较灵活，确定无问题再按同样策略装配下一组活塞连杆康明斯发电机组。 活塞连杆组件装入后要查看曲轴的旋转力矩，转动主轴数周，其转动阻力应在15-30N?m范围内，如超出规定值要查验和调整。确定无任何问题后，再用适当的开口销按相同方向锁止各连杆螺母。 以上所述就是发动机活塞连杆组的拆装与组装步骤及注意事项。在实际的组装过程中，还有更多的细节需要注意，在此就不再一一赘述了。柴油发电机中修和大修是一项综合能力非常强的工作，组装“四件套”是较考验柴油发电机修复工技术水平的，需要修理工有足够的耐心、细心和理论水平与实践经验，我们经常说某些人活干得好，这就是对柴油发电机修复工较大的褒奖。柴油发电机组I号燃油泵由分泵、油量控制系统、传动装置和泵体四部分结构
今天广西康明斯电力为大家分享一下国产康明斯发电机组核心部件柴油泵-国产I号柴油泵。如图所示柴油发电机维修全套教程，为分泵：在柱塞上部的圆柱面上铣有45°的左向斜槽，槽中钻有小孔，与柱塞中心的小孔相通。柱塞中部有一浅的小环槽，可储存少量柴油，以润滑柱塞与柱塞套筒之间的摩擦面。柱塞套筒上有两个在同一高度上的小孔，靠近斜槽一边的为回油孔，另一边为进油孔。在塞套筒装入泵体后，为了保证这两个油孔的正确位置，同时柴油发电机警示标牌，为防止柱塞套筒在作业时发生转动，在柱塞套筒上部铣有小槽，并且用定位螺钉加以定位。柱塞套筒的上部为出油阀偶件（出油阀和出油阀座）和出油阀紧座。出油阀座与柱塞套筒上端面之间的密封是靠加工精度来保证的，并借出油阀紧座通过铜垫圈将出油阀座压紧在柱塞套筒上。出油阀紧座的拧紧力矩为50～70N·m，过大可能压碎垫圈。1-高压油管接头; 2-出油阀; 3-出油阀座; 4，14-进油螺钉; 5-套简; 6-柱塞; 7-柱塞弹簧; 8-油门拉杆; 9-调节臂; 10-凸轮轴; 11-固定接盘; 12-输油泵偏心轮; 13-输油泵; 15-放油螺塞; 16-手油泵; 17-驱动盘; 18-从动盘; 19-壳体; 20-滑套; 21-调校弹簧; 22-油量调节螺钉; 23-怠速限位螺钉; 24-高速限位螺钉; 25-调速手柄; 26-调速弹簧; 27-飞球滚轮体总成：它由滚轮体、滚轮及调节垫块等构成。滚轮内套装有滚轮衬套，它们之间可相对转动，而滚轮衬套也可在滚轮轴上转动，这样就使各零件磨耗较均匀，提高了使用寿命。滚轮体装在柴油泵下体的垂直孔内，滚轮体一侧开有轴向长孔，定位螺钉尾部伸入此孔中，既可预防滚轮体工作时转动，又不致妨碍其上下运动。油量控制装置：国产I、Ⅱ、Ⅲ号系列泵都选取拨叉式油量控制系统。对于四缸柴油泵，则在同一供油拉杆上，用螺钉固紧有四个调节叉，各分泵柱塞尾端的调整臂球头，分别放入相应调整叉的槽中，当供油拉杆移动时，使四个柱塞同时转动，从而改变了各缸的供油量。柴油工作时，供油拉杆由调速器自动控制，根据外界负载的变化自动调整供油量。如果分泵供油不合适而需要调整，则可松开该调整叉的锁紧螺钉，使调整叉在供油拉杆上移动一定距离即可。传动系统：详细由驱动齿轮、凸轮轴和滚轮体等构造。驱动齿轮由主轴通过情齿轮带动。传动装置的具体功用是推动柱塞向上运动，而柱塞下行则是靠柱塞弹簧的弹力。凸轮轴上的偏心轮用于驱动输油泵。凸轮轴另一端固定有调速器的驱动盘，通过它将动力传给调速器。凸轮轴的两端由锥形滚柱轴承支承。通过一端装于轴承内圈一侧的调节垫片可调节凸轮轴的轴向间隙。调节时，要点凸轮轴转动灵活而较大间隙不超过0.15mm滚轮体的构成如图所示。 滚轮体总成的详细用途是保证供油开始时刻的准确性，对于多缸柴油机而言，还要保证各缸供油时刻的一致性。起保证功用的部位是滚轮下部到调节垫块上平面的高度H。当喷油泵凸轮轴齿轮与主轴齿轮相对位置一定时，H越大，柱塞关闭进油孔的时刻越早，供油开始时刻也越早。反之，H越小，供油开始时刻越增长。因此要根据布置和试验定出合适的滚轮体作业高度H，以保证供油开始时刻的准确性。1-凸轮轴; 2-柱塞斜槽; 3-泵盖; 4-定位螺钉; 5-回油道; 6-回油孔; 7-出油阀弹簧; 8-出油阀紧座; 9-出油阀; 10-出油阀座; 11-进油孔; 12-进油道; 13-柱塞; 14-柱塞套简; 15一柱塞弹簧; 16-弹簧座; 17-挺柱体:; 18-垫块; 19-滚轮 对于多缸机，各分泵的H值应相等。调整垫块在燃油泵出厂时均已调好，不可随意互换。垫块是用耐磨材料制成并进行热解决以提高硬度，因此使用中不易损伤。如长时间使用后磨损较多，可换面操作。 燃油泵泵体分上下两部分，柴油泵上体用于安装柱塞偶件及出油阀偶件，下体用于安装凸轮轴、滚轮体和输油泵等。泵体前侧中部开有检视窗孔，以便查看和调节供油量。下部有检视机油面的检视孔。柴油泵上体中有一条油道，与各柱塞套筒外面的环形油槽相通。环形油槽则与柱塞套筒上的进、回油孔相通。由输油泵供来的低压油通过进油管接头进入油道中。油道中的柴油压力由装在回油管接头内的回油阀控制，一要求保持在5～10kPa范围内。油压过低柴油发电机维修全图解，在柱塞下行时，柴油不能迅速通过进油孔进入柱塞上部油腔。当油量过多而使油压升高时，多余的柴油会顶开回油阀流入柴油细滤器中。 广西康明斯发电机组授权厂商康明斯电力为您供应国产、进口康明斯发电机组、柴油发电机组规划、安装、培训及柴油发电机组损坏技术咨询;发电机服务热线:叙述柴油机配气机构作业程序和相位图
摘要：配气系统与进排烟装置的功能是按柴油机的作业循环和着火顺序，定时地开启和关闭各缸的进排气门，以保证新鲜空气适时充入汽缸，并将燃烧后的废气即时排出。发动机配气机构的规格有：气门式、气孔式和气孔-气门式三种型号。四冲程柴油机普遍选取气门式配气系统。柴油机对配气装置及进排烟装置的要求是：进入汽缸的新鲜空气要尽可能多，排气要尽可能充分；进、排气门的开闭时刻要准确，开闭时的振动和噪音要尽量小；另外，要作业可靠，使用时限长和便于调整。本节着重简述四冲程柴油机的气门式配气机构及其进排气系统。 气门式配气机构由气门组（气门、气门导管、气门座及气门弹簧等）和气门传动组（推杆、摇臂、凸轮轴和正时齿轮等）结构。 柴油机配气装置的组成形式较多，按照气门相对于汽缸的位置不一样可分为两种形式： 气门布置在汽缸侧面的称为侧置式气门配气机构；选择侧置式气门配气装置布置的燃烧室横向面积大，构成不紧凑，而高度又受气流和气门运动的限制无法太小，所以当压缩比大于7.5时，燃烧室就很难规划。对于柴油机，因为压缩比不能偏低，故而广泛选取顶置式气门配气机构。其构造组成如图1所示。 气门设计在气缸顶部的称为顶置式气门配气系统。顶置式气门配气系统如图2所示，由凸轮轴、挺柱、推杆、气门摇臂和气门等零件结构。进、排气门都规划在气缸盖上，气门头部朝下，尾部朝上。如凸轮轴为了传动方便而靠近曲轴，则凸轮与气门之间的距离就较长。中间必须通过挺柱、推杆、摇臂等一系列零件才能驱动气门，使机构较为复杂，整个机构的刚性较差。 凸轮轴由曲轴通过齿轮驱动。当柴油机工作时，凸轮轴即随主轴转动，对于四冲程柴油机而言，凸轮轴的转速为主轴转速的1/2，即主轴转两转完成一个工作循环，而凸轮轴转一转，使进、排烟门各开启一次。当凸轮轴转到凸起部分与挺柱相接触时，挺柱开始升起。通过推杆和调节螺钉使摇臂绕摇臂轴转动，摇臂的另一端即压下气门，使气门开启。在压下气门的同时，内、外两个气门弹簧也受到压缩。当凸轮轴凸起部分的较高点转过挺柱平面以后，挺柱及推杆随凸轮的转动而下落，被压紧的气门弹簧通过气门弹簧座和气门锁片，将气门向上抬起，最后压紧在气门座上，使气门关闭。气门弹簧在装配时就有一定的预紧力，以保证气门与气门座贴合紧密而不致漏气。1-气缸盖；2-气门导管；3-气门；4-气门主弹簧；5-气门副弹簧；6-气门弹簧座；7-锁片；8-气门室罩；9-摇臂轴；10-气门摇臂；11-锁紧螺母；12-调整螺钉；13-推杆；14-挺柱；15-凸轮轴 按凸轮轴的规划位置可分为上置凸轮轴式、中置凸轮轴式和下置凸轮轴式。 上置凸轮轴式配气系统的凸轮轴安装在气缸盖上，它一般有两种形式：一种是单凸轮轴式，如图3（a）所示；另一种是双凸轮轴式，如图3（b）所示。 对于速度偏高的发动机，为了减少气门传动装置的往复运动品质，通常将凸轮轴位置移至气缸体上部(相当于整个发动机的中部)，由凸轮轴经过挺柱直接驱动摇臂，而省去推杆，由摇臂驱动气门，这种构成称为凸轮轴中置式配气系统，如图4（a）所示。这种办法如仍采取齿轮传动，需要加中间齿轮(隋轮)。 凸轮轴由曲轴通过正时齿轮驱动，通常将凸轮轴设计在油底壳从底部偏向中部的位置，目的是尽可能缩短凸轮轴与主轴之间的距离，此种结构称为凸轮轴下置式配气系统，如图4（b）所示。这种措施传动大概，通常都采取齿轮传动。 按曲轴与凸轮轴之间的传动程序可分为齿轮传动式和链条传动式。 为了使齿轮啮合平顺，减少噪声和磨损，配对正时齿轮多用斜齿并用不同材料制成。为了保证配气正时，齿轮上都有正时记号，装配时必须使记号对齐。 正时齿轮通过链条驱动凸轮轴，在链条侧面有张紧装置和链条导板，利用张紧装置可以调节链条的张力。 按每缸的气门数目可分为二气门、三气门、四气门和五气门机构。 一般发动机采取较多的是每缸两个气门，即一个进气门和一个排气门。这种构成在可能的要素下应尽量加大气门的直径，特别是进气门的直径，以改进气缸的换气性能。但是，因为受到燃烧室尺寸的限制，从理论上讲，较大气门直径一般不超过汽缸直径的一半。当气缸直径较大、活塞平均转速偏高时，每缸一进一排的气门组成就不能满足发动机对换气的要点。这就要采取每缸三气门（如图5所示）、四气门（如图6所示）的组成。 原理上柴油机的进气、压缩、做功和排烟等程序，都是在活塞到达上止点和到达下止点时开始或完成。但是为了进气更充分、排气更干净，进、排烟门要提早打开柴油发电机故障符号、延长关闭。柴油机的进、排气门开始开启和关闭终了的时刻以及开启的延续时间，通常用相对于上、下止点时的主轴转角来表示，称为配气相位或配气定期。表示每缸进、排烟配气相位（正时）关系的环形图，称配气相位（正时）图，如图7所示。 在四冲程发动机的简易工作循环中，为了方便，曾把进、排烟流程都看作是在活塞的一个行程内即主轴转180°完成的，即气门开关时刻是在活塞的上、下止点处。但实际情况并非如此。由于发动机转速很高，一个行程的时间极短，这样短的时间难以做到进气充分，排烟干净。为了改进换气步骤，提升发动机性能，实际发动机的气门开启和关闭并不恰好在活塞的上、下止点，而是适当地提前和滞后，以延迟进、排烟的时间。也就是说，气门开启过程中主轴转角都大于180°。 在排烟行程接近终了，活塞到达上止点之前，进气门便开始开启。从进气门开始开启到上止点所对应的主轴转角称为进气提前角（或早开角），用α表示，一般为10°～30°。进气门提前开启的目的，是为了保证进气行程开始时进气门已开大，新鲜气体能顺利地充入汽缸。 在进气行程下止点过后，活塞重又上行一段，进气门才关闭。从下止点到进气门关闭所对应的曲轴转角称为进气滞后角（或晚关角），用β表示，β通常为4°～8°。进气门晚关，是由于活塞到达下止点时，由于进气阻力的影响，汽缸内的压力仍低于大气压，且气流还有相当大的惯性，仍能继续进气。下止点过后，随着活塞的上行，汽缸内压力逐渐增大，进气气流转速也逐渐减少，至流速等于0时，进气门便关闭的β角较适宜。β过大便会将进入汽缸的气体重新又压回进气管。 由上可见，进气门开启连续时间内的曲轴转角，即进气连续角为α+180°+β，其配气相位如图8（a）所示。 在做功行程的后期，活塞到达下止点前，排气门便开始开启。从排烟门开始开启到下止点所对应的主轴转角称为排烟提前角（或早开角），用y表示，γ通常为40°～80°。排烟门恰当地早开，气缸内还有0.3～0.5MPa的压力，做功功用已经不大，但利用此压力可使汽缸内的废气迅速地自由排出，待活塞到达下止点时，汽缸内只剩0.11～0.12MPa的压力，使排气行程所消耗的功率大为降低。此外，高温废气的早排，还可预防发动机发烫。但y角若过量，则将得不偿失。 在活塞越过上止点后，排烟门才关闭。从上止点到排烟门关闭所对应的曲轴转角称为排烟滞后角（或晚关角），用δ表示，δ一般为10°～30°。因为活塞到达上止点时，气缸内的压力仍高于大气压，且废气气流有一定的惯性，所以排气门适当晚关可使废气排得较干净。 由上可见，排烟门开启连续时间内的曲轴转角，即排烟持续角为y+180°+δ，其配气相位如图8（b）所示。 因为进气门早开和排烟门晚关，就发生了一段进、排烟门同时开启的现状，称为气门迭开。同时开启的角度，即进气门早开角与排气门晚关角的和α+δ，称为气门迭开角。 因为进气门关闭时，活塞距下止点已较远，其转速已相当大。因而晚关角的变化对气缸内的容积及充量的影响较大。在配气相位的4个角中，进气滞后角的大小，对发动机性能的危害较大。因此，一般发动机当配气相位变滞后，影响发动机性能较大的进气滞后角变大，而这正是高速时所要点的，于是对高速稍有利但低速性能变坏；反之，配气相位变早时，进气滞后角变小，对低速稍有利而高速性能变坏。 对于不同发动机，因为构造形式、速度各不相同，因而配气相位也不相同。合理的配气相位应根据发动机性能要求，通过反复试验确定。 配气相位要根据柴油机的使用工况和主用速度来确定。不一样的柴油机，其配气相位是不一样的。配气相位的数值要通过试验确定。为保证配气相位的正确，在主轴与凸轮轴驱动机构之间一般设有专门的记号，在装配流程中必须按照相关使用手册的要求将记号对准，不得随意改动。注意事项：进行皮带拆装修复作业后，必须对皮带和配气相位进行调整，同时保证皮带张紧度符合要点。 尽管不同发动机配气相位是根据试验而取得的较佳配气相位，从而成为设计凸轮型线及确定各汽缸进、排烟凸轮在凸轮轴上相对位置的依据。但实际上当配气凸轮轴设计已定，则发动机的配气相位也就确定下来了，在发动机运行过程中是无法改变的。然而，发动机速度的高低对进柴油发电机多久保养一次、排气流动以及气缸内的燃烧步骤是有危害的。转速高时，进气气流流速高，惯性能量大，所以希望进气门早些打开，晚些关闭，尽量多进一些混合气或空气；反之，在发动机转速低时，进气流速低，流动惯性能量小，如果进气门过早开启，因为此时活塞正在上行排气，很容易把新鲜气体挤出汽缸，使进气反而少了，发动机作业更趋不稳定。因此，在低转速时，希望发动机进气门稍晚些开启。另外，在发动机速度不同时，对配气相位的要求是不一样的。如果凸轮型线所规定的配气相位实用于高速，那么在低速度时，性能就不会太好；反之亦然。为了取得平衡，通常凸轮型线布置时，配气相位既要照顾到高速，又要兼顾低速，所以是一个折中的配气措施，很难达到真正的较佳配气相位。 发动机作业时，气门、推杆、挺柱等零件因温度升高而伸长。如果在室温下安装时，气门和各传动零件（摇臂、推杆、挺柱）及凸轮轴之间紧密接触，则在热态下，气门势必关闭不严，造成气缸漏气。为保证气门的密封性，必须在气门与传动件之间留出适当的间隙，我们习惯称之为“气门间隙”，并有“冷间隙”与“热间隙”之分。 气门传动组（气门与挺柱或气门与摇臂之间）在常温下安装时必须留有适当的间隙，以补偿气门及各传动零件的热膨胀，此间隙称为气门的冷间隙；在发动机正常运行时（热状态下），也需要一定的气门间隙，保证凸轮不作用于气门时，气门能完全密闭。发动机在热态下的气门间隙称为气门的热间隙。 在柴油机操作过程中，因为零件的磨损与变形，气门间隙会逐渐增大，促使进、排烟门迟开、早关，致使进、排气的时间变短，进气不足，排烟不净，导致柴油机的动力性与经济性下降，同时使各零件之间的撞击与磨损加剧，噪音增大；若气门间隙过小，则会导致气门密封不严而漏气，导致柴油机动力不足，油耗增加，甚至烧坏气门零件。 因此，在操作程序中，应定期验看和调整气门间隙。柴油机的气门间隙一般由制造厂给出柴油发电机常见故障，各机型都有详细规定，气门间隙调整机构所在位置如图9所示。在常温下（冷间隙），通常进气门间隙在0.20～0.35mm之间，排气门间隙在0.30～0.40mm范围内。有的发动机只规定了冷间隙，此时的冷间隙数值能保证发动机在热机状态下仍有一定的气门间隙。有的发动机则分别规定了冷间隙和热间隙。安装时应将气门间隙调节到规定数值。 调节发动机气门间隙较好在冷机状态下，气门完全关闭时进行。因为在热机状态下，因为柴油机工作时间的长短不一样，其机温也有所差别，气门间隙的大小不良把握。调整时，首先转动曲轴使要调节缸的活塞恰益处于压缩冲程上止点位置，此时，进、排烟门处于完全关闭状态，然后用旋具和厚薄规调节该缸的进、排烟门间隙，调整完毕后按同样方法依次调节其他缸。 调节气门间隙的方法如图10所示，先松开调整螺钉的锁紧螺母，再旋转调节螺钉，用规定数值的厚薄规插入气门杆与摇臂之间进行检测，使气门间隙符合规定，调整好后再将锁紧螺母拧紧，复查一次，直至气门间隙在规定的范围内。 配气装置能够通过流动的气体来控制各种机械的运动，能够精确控制机械的动作，可以实现快速、精准的使用动作。通过控制气体的压力和流量，可以实现机械系统的灵活控制，它可以使机械装置可以随时进行调节，以满足不同的作业需求。总之，通过配气机构可以有效提高机械系统、工业机械的运转可靠性和灵活性，减少保养成本，不仅能够节省成本，而且能够更好地提高生产效率。气门颈部断裂、盘部和杆部失效的检修步骤
cummins柴油发电机进、排气门是在柴油发电机作业步骤中密封燃烧室和控制柴油发电机气体交换的精密零件，是保证柴油发电机动力性能、经济性能、可靠性、耐久性的重要零件。气门的工作条件恶劣，进气门的作业温度可达300～400℃，排烟门的工作温度可达700～900℃。进气门主要受反复冲击的机械负荷，排烟门除受反复冲击的机械负荷外，还受高温氧化性气体的腐蚀以及热应力（即气门盘部因温度梯度发生的应力）、锥面热胀应力（即气门的堆焊材料与基体材料膨胀系数不一样发生的附加应力）、和燃烧时气体压力等共同功能，气门在落座时还承受由惯性导致的冲击交变载荷及弹簧压力、发热腐蚀气体的高速冲刷力等。气门在布置、材质与制造合理的要素下，气门的失效具体为损伤与疲劳断裂，磨耗详细在气门与配气机构中相关接触件的损伤，它除了减少柴油发电机的效率外，还因改变气门与相关件的相互位置及受力状态而间接促进气门疲劳断裂；气门的疲劳断裂具体是受到高频率的张压交变压应力，冲击交变应力、弯曲、冷热、及燃气腐蚀的单一或综合用途造成的。如果柴油发电机安装、检修、操作方面不按技术规程要求进行，气门配合的相关件质量不合格，气门很容多见生失效，并且主要出现在盘部单薄处、颈部及锁夹槽等运用力集中处。由于气门失效的缘由是多方面的，且较为复杂，康明斯公司在本文中不能逐一总述，现就易损的几种气门失效模式故障分析。柴油发电机过载飞车是很普遍的状况，由于过载运行一般会加剧柴油发电机内温度大幅增强，当气门实际作业温度高于布置的柴油发电机气门作业温度极限时，造成气门疲劳强度的下降，腐蚀燃的发生及活化，特别是工作温度较大的地方超过允许上限时，材料组织的就会发生变化，如气门马氏体材料的局部退火金相组织转变，导致硬度和强度下降；而奥氏体材料，正常组织是奥氏体加均匀分布的颗粒状化物，塑性比较好，当温度升高，组织发生质的变化时，如奥氏体基体上有较多的层状析出物，或析出聚集长大成带尖角与锋棱且相当部分沿奥氏体晶界分布的粗片碳化物，它将分割塑性好的基体，并成为成千上万的潜在微裂纹萌生处，增大了气门应力疲劳，致使气门颈部早期疲劳断裂。间隙过度，将会造成气门在运动程序中摆动，杆部不正常磨损，气门温度升高，落座不正，受力不均匀等，导致气门颈部断裂。气门弹簧折断（有些用户在修理时更替气门后不更替弹簧）或锁夹脱落（锁夹与气门不匹配），将会造成气门掉缸，导致气门被活塞顶断。不同心会发生气门杆部单边磨损或异样磨耗痕迹，造成气门单边落座而产生交变弯曲应力，致使气门颈部断裂。气门与活塞接触导致气门颈部断裂，其表现形式为活塞顶面与气门相对应的位置有与气门尺寸相符合的重复撞击痕迹，气门盘部无积碳，呈旋转摩擦的光亮面。气门在工作步骤中所受的热量，约75％通过盘部与座圈接触而散热，约25％通过杆部与导管接触而散走康明斯柴油发电机官网，若气门锥面与座圈在某一点接触，盘部此部分无法通过阀座散热而温度急剧升高，以到熔化，再加上气门锥面与座圈密封不良，发热燃气从此冲刷而导致盘部此部分烧熔而发生月牙形烧蚀或掉块康明斯室外柴油发电机。气门堆焊时造成局部应力集中没有完全解决，或存在裂痕，在气门工作时加剧应力释放，引起气门掉块的出现外。因由是气门间隙过度，落座时对座圈冲击力大，气门密封接触带过宽，操作不合格（如含硫量过高）的燃料，持久超负荷作业等引起气门锥面不正常损伤。柴油发电机太热引起的气门变形，更替气门时与气门座研配不良，气门间隙过小，气门弹簧弹力不足，过多的积碳使气门发卡以及座合面上沉积等都会造成座合面密封不好。气门装配时，若锁夹使用不匹配，装配不好或受强烈振动冲击等，锁夹会脱落或失效，气门将掉入缸内被活塞顶弯，其表现形式为气门锁夹槽部位完好，气门杆部弯曲。原由是导管内孔小于有关规定造成导管内孔与气门杆配合间隙过小或润滑不良，引起气门运动状态异样，损伤严重或气门故障。原由是锁夹的内凸筋若与气门锁夹槽形不符，将会啮伤锁夹槽；摇臂与气门接触位置不正确，气门杆端将会受到侧向推力都会造成气门锁夹槽部断裂，其表现形式为锁夹槽部可见明显的咬啮伤痕或气门杆端面可见明显的受侧向推力的磨痕。另外，因气门弹簧断裂、气门座圈脱落、正时链条断裂、气门导管断裂、配气相位错误、柴油发电机飞车（飞车）等原因均会引起气门失效。1、气门是柴油发电机的重要零件，作业时受强烈的机械负载、高温和化学腐蚀，应正确安装。在安装程序中不得磕碰，不可受侧向力，否则将使气门变形变位，危害气门密封，引起气门早期故障。2、替换新气门时，应同时替换新的气门导管和气门弹簧。操作旧的导管将增加机油消耗和积碳，而积碳将致使气门工作温度升高，危害气门使用时限，旧的气门弹簧因弹力减轻，对气门寿命是有害的。新导管装入缸盖后，运用铰刀校正导管的圆度和内孔尺寸，使气门杆与导管孔的间隙符合柴油发电机使用手册的规定，不可加工已精加工过的气门杆。3、变形或烧伤的气门座圈必须铰、磨校正，不能仅用与气门对研的方法修理。对不能修理的气门座圈应换新。维修或换新座圈柴油发电机维修，应确保座圈口与导管孔同轴，同轴度允差0.03～0.05毫米。气门与气门座圈配合时，气门盘端面的位置应符合操作介绍要求（通常不应高出缸盖平面），符合上述要求后，再与气门对研。4、气门与气门座轻轻对研，保证气门密封性，研磨时不可用粗研磨料。气门座与气门锥面的接触部位应在气门锥面的中下部。气门与座圈必须密封，密封不佳，将致使柴油发电机功率无劲和气门早期损坏。研磨后，应用煤油将磨料清洗干净并风干，再用清洗的机油润滑气门杆、座圈和导管后方能安装。5、应选购合格的匹配的气门锁夹。锁夹应无毛刺，锁夹与气门安装后应轻轻对研，保证在锁夹开口处无卡口情形；装配气门锁夹时，不得敲击气门杆端部，且须装牢，否则将造成气门摇动，致使锁夹作业时划伤气门槽颈，导导致用时气门锁夹槽颈处断裂。7、装配后应严格按柴油发电机说明书调节气门间隙。准确的气门间隙非常重要，气门间隙过小，当气门温度升高后，气门伸长，引起气门与座圈密封不良，使燃烧室轻微漏气，减少了柴油发电机功率；同时，长时间将导致气门盘锥面烧蚀。气门间隙过度，将造成气门冲击座圈，使气门受力增大，导致气门易断裂而失效。调节柴油发电机组气门间隙的流程
性能。在调整时需要把凸轮轴的“桃心”偏离气门，操作厚薄规测定间隙。如不符合规定，可以调整螺钉来调节气门间隙。cummins公司在本文中为大家整理了调节气门间隙的具体过程。 气门是热负载和机械负荷高的部件。机械高负荷由燃烧压力产生，这会致使气门顶弯曲和在关闭时硬碰撞（冲击）。热高负荷由气门的大表面吸收来自燃烧室的热而发生。在气门中热量首先流向气门座，一小部分通过气门杆流向气门导管。进气门温度可达到300～500℃，排烟门温度可达到600～800℃。气门由凸轮轴驱动，或者通过中间摇臂驱动，因此摇臂或者凸轮轴与气门顶部之间就要留有一定的间隙。因为发动机在作业时温度过高，如果冷态下无间隙，那么过热状态下摇臂或者凸轮轴会把气门顶住，引起气门常开关闭不严。通常气门间隙在冷态时进气门为0.2mm，排气门为0.3mm，如图1所示。 气门间隙过小时，虽然噪声小，但运转中会因气门受热膨胀而使气门关闭不严致使漏气，使气门和气门座口太热而烧蚀。尤其是柴油机，如果气门间隙太小，还会引起气缸压缩压力不足，从而降低了发动机容量，严重时不能着火（柴油机是靠压缩点火）。同时，气门间隙过小还会导致可燃混合气燃烧不完全，从而使尾气排放中的HC含量明显增高。 气门间隙过量是因为气门晚开早闭，不但工作噪声大，而且会造成进气不足和排气不净的泄压情形（如图2所示）。当活塞下行时，混合气仍在继续燃烧现状，使发动机（尤其排烟歧管处）过热，减轻发动机功率，增加了燃料消耗。 机械自动调节器是一种通过机械功能自动调节气门间隙的装置。它的作业原理是通过一组压缩弹簧和一个滚珠调节器，使气门间隙保持在准确的范围内。当气门间隙过度时，压缩弹簧受力加强，压缩弹簧缩短，从而使滚珠调节器上的调整螺钉向上移动，缩小气门间隙。反之，当气门间隙过小时无锡康明斯发电机有限公司，压缩弹簧受力减少，压缩弹簧延迟，从而使调节螺钉向下移动，扩大气门间隙。机械自动调整器方便操作，不需要经常调节，也不会对发动机性能产生负面危害。不过需要经常检测和更替弹簧和调节器，以确保它们的工作状态正常。 液压自动调节器是一种通过液压用途自动调节气门间隙的装置。它选用了液压力学原理，当气门间隙产生变化时，液压自动调整器会自动调整活塞的位置，从而保持气门间隙始终在推荐范围内柴油发电机十大厂家。液压自动调节器的特征是无需人工干预，可以自动监测和调整气门间隙，而且十分耐久，几乎不需要维保。 手动调节是较主用的方式之一，它需要一定的专业见解和熟练的诀窍。调节过程如下：② 断开所有点火线圈插接件，拆下点火线圈总成，做好标记，放置安全位置，防止挤压和摔打，操作干净无纺布或塑料袋装好。④ 在安装跨接压板或调节顶置系统之前目视检查各个气门的锁片，两个锁片必须正确就位在各个气门杆上。① 顺时针盘动发电机，直至凸轮轴前端正时孔与凸轮轴轴承盖上孔对齐，此时为曲轴转角0°位置。② 将凸轮轴正时销插入凸轮轴前面的小孔中以锁止凸轮轴，当锁销正确落座时，凸轮轴将会锁定到位，凸轮轴瓦盖与凸轮轴孔对齐，插入锁销（零件号5572844）。③ 在正时标记位于上止点的位置时（如图3所示），可以设置该气缸的进气门和排气门间隙，如：在1位置时，可以设置1号汽缸的进气门和排烟门间隙，以此类推。① 检修需调节气缸上的气门摇臂，确定进气门和排烟门是否都关闭，此种正时确定按照以下步骤调整点火顺序为：1-5-3-6-2-4。② 松开摇臂调节螺钉上的锁紧螺母，拧松调整螺钉康明斯发电机手册，如果要调整排烟摇臂，将塞尺插入象脚底部与跨接压板顶部之间，如果要调整进气摇臂，将塞尺插入象脚底部与跨接压板顶部之间。③ 安装点火圈总成（装配力矩：10N.m），接通整机电源开关，启动柴发机组。 注： 组装位于三个进气口两侧的六颗短螺钉时，必须使用耐油中等强度的螺纹锁固胶，例如 Loctite? 243 或等同物，如图6所示。 按照要点调整气门间隙后，只是完成了调节作业的一半，还必须注意检查下列事项。（2）根据发电机代理商对气门间隙调节的主要要点和规定进行。调节气门间隙时，所调的气门应完全在关闭状态，这时调整的间隙值才是正确的。（3）调整前注意检验摇臂的工作面。柴油机作业中，摇臂的弧形作业面不断地与气门杆端部撞击、滑磨，尤其在润滑不良的情形下，会导致磨损，磨出凹坑，严重时气门杆端部卡入凹坑而折断摇臂。因此应根据磨损状况予以修复或更换，以免危害调整的正确性。 当气门间隙全部调整好以后，该当再用塞尺逐个汽缸检验一遍，如有不合格的间隙，一定要调节到准确为止。待全部气门间隙都准确后，再检查一次所有摇臂上的调整螺钉和摇臂座紧固螺栓（或螺母）是否已全部锁紧。 气门间隙调节完毕后，用抹布擦净衬垫、气门室盖和缸盖的合面。 然后小心地将气门室盖放置于缸盖上，并对准螺栓孔并固定，如图7所示。检测密封垫有无裂痕、断裂或变脆现象（如图8所示），如果发现损坏，更替隔振垫圈，以防止漏油损坏。 起动柴油机进行检测，检查是否有气门响声或运转不平稳的情形。如果有气门响声或运行不平稳现状，说明气门间隙需要再调节。 气门摇臂、气门杆的温度会对气门间隙产生影响，通常来说热机时气门间隙调整应比冷机时要点的间隙值小，有些柴油机要求在冷机时调节，有些柴油机在热、冷态时均可调整，但其间隙值各不相同，调节时应特别注意，不要搞错。 手动调整气门间隙的程序虽然大概，但需要较强的修理技巧和经验，如果处理“非法”，可能会对发动机的性能造成负面危害。当然，还有一些其他的调节气门间隙的方式，如电动调节，损伤补偿调节等等。总的来说，不论采取何种调节方法，都需要遵循相关规范和使用细节，以确保调整的正确性和安全性。修理者还需要注重平日维保，按期检修和更换需要维护的部件，以延长发动机的寿命硅整流发电机的工作机理与输出特性
摘要：硅整流发电机是一种利用硅整流装备将交流电切换为直流电的电机，它在柴油发电机的启动装置中起着为蓄电池充电的功用，还可以将交流电转换为直流电供各种装置使用。康明斯公司在本文中对硅整流发电机的工作原理、整流机理、基础组成，以及性能特征和输出特性进行了关注要点。 硅整流发电机中的励磁装置用于产生磁场，使得发电机能够发生电流。励磁系统通常由励磁电源、励磁电阻和励磁绕组构成。当励磁电源加电后，通过调整励磁电阻的大小可以控制励磁电流的大小，进而控制发电机的输出电流。 硅整流发电机工作原理如图1所示。当硅整流发电机转子总成由发动机通过传动带驱动旋转时，由于磁场绕组中有电流通过，发生了磁场，使转子轴上的两块爪形磁极磁化，一块为N极，一块为S极。当转子旋转时，磁极交替地在定子铁心间穿过，形成一个旋转的磁场，它与固定不动的三相定子绕组之间发生相对运动，三相定子绕组中出现了三相交流电动势，各相电动势的频率相同、幅值相等、相位互差1200（电角度）。转子磁极呈鸟嘴形，可使三相定子绕组感应的电动势近似于正弦曲线的波形。交流硅整流发电机每相绕组的电动势高效值E 与硅整流发电机结构常数 、转子转速及磁极磁通必成正比。 硅整流发电机励磁电路图如图2所示。硅整流发电机在不接外电源时，本身也能自励（即磁场电流由硅整流发电机自己供给）发电，因为硅整流发电机磁极尺寸小，保留的剩磁很弱，因此在低速时，仅靠剩磁出现的电动势（小于0.6V ）并无法使二极管导通，硅整流发电机也就无法自励发电。 硅整流发电机低速不能自励发电，也就不能及时给电瓶充电。为了克服这一缺陷，在硅整流发电机低速运行、硅整流发电机电压低于电瓶电压时，选用他励步骤，使硅整流发电机具有较强的磁场，从而使硅整流发电机电压迅速升高柴油机故障码对照表。从而实现低速便可向蓄电池充电的目的。 当点火开关S 接通时，蓄电他便通过调整器向硅整流发电机励磁绕组供应励徽电流，硅整流发电机他励发电，输出电压随硅整流发电机速度升高而升高。当硅整流发电机愉出电压略高于蓄电他电压时，硅整流发电机向蓄电池充电，同时励磁电流便由硅整流发电机自己供应，硅整流发电机由他励发电转为自励发电。 硅整流发电机由硅整流设备、励磁系统、转子、定子等详细结构部分构成。其中，硅整流装置是实现交流到直流转换的关键部分，它由硅整流单元组成，每个硅整流单元包括一个可控硅和一个反并车二极管。 三相桥式全波整流电路如图3所示，其作业过程如下：（1）三个正极二极管VD1、VD2、VD3的负极（外壳）通过元件板连接在一起，它们的正极剧分别与三相绕组的首端相联。这三只管的导通要素是在某一瞬间，哪一相的电压较高（相对其他两相而言），则该相的二极管导通。（2）三个负极二极管VD4、VD5、VD6的负极也与三相绷组的首端相联，其正极（外壳）通过元件板或端盖连接在一起。这三支管的导通要素是在某一瞬间，哪一相的电位较低（相对其他两相而言），则该相的二极管导通。 在硅整流发电机运行程序的每一个时间区间，总是一相电压较高，一相电位较低，整流器的六只整流二极管中，始终保持有两个管子导通（一个正极管、一个负极管），负载R两端得到的是两相间的线电压。这样依此类推，循环反复，六只二极管中两只两只轮流导通，在R上得到一个较平稳的脉动直流电压，每个周期内有六个波形。 在三相桥式整流电路中，因为交流电每个周期内，每只二极管只有三分之一时间导通，所以流过每只二极管的平均电流仅为负荷电流的1/3。 八管整流电路如图4所示。从三相星形绕组中性点引出的接线柱叫中性点接线柱（记为“N”）其输出电压为三相桥式整流器输出电压的一半。随着硅整流发电机速度升高，定子绕组中性点的三次谐波电压也升高。硅整流发电机高速时，中性点电压的较高瞬时值高于输出电压（平均电压为14V），较低瞬时值低于搭铁电位，这时利用中性点电压就可向外输出电流，从而提升硅整流发电机的输出容量。 试验表明，在不改动硅整流发电机结构的情况下，加装中性点二极管，当硅整流发电机转速超过2000r/min时，其输出功率与额定功率相比，可以提升10%~15%。（1）当中性点电压瞬时值高于输出电压（平均值）时，从中性点输出的电流如图6所示，其电路为定子绕组一中性点二极管VD7→负载（包括蓄电池）→负极管→定子绕组。（2）当中性点电压瞬时值低于搭铁电位时，流过中性点二极管VD8的电流路径为：定子绕组→正极管→“B”接柱→负载（包括蓄电池）→中性点二极管VD8→定子绕组。 九管机的励磁二极管能输出与硅整流发电机电枢接线柱B相等的电压，电路如图5所示。它既能供给硅整流发电机励磁电流，还能控制充电指示灯，其作业情形如下：（1）接通点火开关SW，蓄电他电流便经点火开关SW，充电指示灯一调整器康明斯柴油发电机报价，硅整流发电机励磁绕组一搭铁结构回路。此时充电指示灯发亮，指示励磁电流接通并由电瓶供电。（2）在发动机启动后，随着硅整流发电机速度升高，硅整流发电机D＋端电压随之升离，充电指示灯两端的电位差减小，指示灯亮度减弱，当硅整流发电机电压升高到蓄电池充电电压时，硅整流发电机B、D＋端电位相等，此时充电指示灯两端电位差减小到零，指示灯熄灭，指示硅整流发电机已正常作业，励磁电流由硅整流发电机自身经励磁二极管VD7、VD8、VD9整流后供给。（3）当硅整流发电机速度降低时，D＋端电位减小，指示灯两端电位差增大，指示灯又发亮，指示蓄电池放电。（4）当硅整流发电机高速运行充电系统产生故障而引起硅整流发电机不发电时，因为D＋端无电压输出，因此充电指示灯两端电位差增大，指示灯发亮。 十一管硅整流发电机的整流器总成由六只整流二极、三只磁场二极管和两只中性点二极管构造，其电路如图6所示。十一管硅整流发电机兼有整流二极管、磁场二极管以及中性点二极管的特点和功能。 硅整流发电机输出特点是指硅整流发电机端电压维持在试验电压时发电机维修保养记录表，输出电流随速度变化的关系。① 当硅整流发电机速度低，其端电压低于蓄电池电压时，硅整流发电机无法向外供电，只能他励发电，当转速达到空载速度（充电指示灯指示充电开始时的硅整流发电机速度）时，硅整流发电机开始自励发电。② 当硅整流发电机转速大于零电流速度（硅整流发电机电压达到规定的试脸电压而尚无电流输出时的转速称为零电流速度）时，硅整流发电机才有能力在试验电压下向外供电，输出电流将随转速的升高和电阻的减少而增大；当转速等于额定速度时，硅整流发电机输出额定电流。额定电流值是由硅整流发电制度造厂规定的，并标示在硅整流发电机铭牌上和使用说明书中。额定速度是反映硅整流发电机性能好坏的重要指标，在操作流程中，应定期对硅整流发电机进行测量，若硅整流发电机在试验电压和额定转速时，其输出电流达不到额定电流值，则说明硅整流发电机有损坏。③ 硅整流发电机在试验电压和较高持续速度时的输出电流称为较电网流。硅整流发电机的输出电流达到较电网流后，便不再随转速的升高和负荷电阻的减小面增大，这说明硅整流发电机具有自身较大输出电流的能力。 硅整流发电机通过硅整流装置将交流电切换为直流电，广泛应用于柴发机组中。它由硅整流设备、励磁装置、转子、定子等构成，通过控制硅整流单元的开关状态实现电能转换。硅整流发电机具有有效率、容量稳定、响应速度快、保养成本低和使用年限长等特性。它的工作原理及特点对于我们深入知晓硅整流发电机的应用和亮点具有重要意义。活塞连杆组拆卸、检测、安装及装配教程图解
摘要：活塞连杆组部件安装流程随着柴油发电机的类别及构造的不同而不一样，其原则是以气缸体为安装的基础，由内到外，逐段进行。cummins公司在本文着重介绍危害柴油机性能的活塞连杆组和气缸盖安装方式，并分述了安装后的验证程序和专业指南。 如图1所示。测量柴油机活塞的突出量，掌握参数标注及工况。 检测柴油机连杆的轴向间隙，掌握数据标注及工况康明斯发动机官网。 用积碳解决剂，将柴油机缸套上部的积碳排除。 如图2所示。从柴油机机体侧面的检测口用套筒解体柴油机连杆螺栓，将柴油机连杆轴承端盖和轴瓦一起取出。注意：不要使轴瓦掉落柴油机曲轴箱内受损伤。拆下的轴瓦要按照汽缸编号和上下轴瓦明确区分后保存。（2） 柴油机活塞和柴油机连杆从柴油机缸套内拔出时，要预防因柴油机连杆的摇动磨耗柴油机缸套。（3） 柴油机缸套内装配的柴油机活塞数减小后，柴油机曲轴有可能回转，要固定住柴油机主轴防范回转。（5） 柴油机活塞从柴油机缸套内拔出时，要用手扶住预防柴油机活塞摇动。柴油机活塞摇动时，柴油机活塞内侧和柴油机连杆会碰撞损伤。（3） 缓慢盘转柴油机主轴，使曲柄销和柴油机连杆分离，从测量口能够看到柴油机连杆下侧的螺栓孔。（5） 不断调节支点位置，向上顶推柴油机连杆和柴油机活塞。当润滑油环从柴油机缸套内拔出后轻轻地搁置在柴油机缸套上面。 如图5所示。将柴油机活塞和柴油机连杆固定在台钳上，用柴油机活塞环钳拆下柴油机活塞环。（2） 用木条顶住柴油机活塞销的端面，用锤轻击，拔除柴油机活塞销，使柴油机活塞和柴油机连杆分离。注：不能直接锤击柴油机活塞销。柴油机活塞销解体困难时，柴油机活塞销部分可用加热器或热水加温。 活塞连杆组将活塞的往复运动变为主轴的旋转运动，同时将功用于活塞上的力转变为主轴对外输出转矩，以驱动发电机转动。它是发动机的传动件，它把燃烧气体的压力传给曲轴，使曲轴旋转并输出动力。活塞连杆组主要由活塞、活塞环、活塞销、连杆及连杆轴瓦等构造。其组成外形和渲染图如图7、图8所示。② 将清洗好的活塞放在机油中加热至100℃左右后取出活塞，及时地把活塞销放入活塞销座孔和连杆小头孔中。在安装步骤中应特别注意连杆与活塞的方向标记，如图3、图4所示。④ 活塞冷却后东风康明斯柴油发电机，再用活塞环钳把活塞环依次装好。注意：若原有柴油发电机的第一道活塞环是镀铬环，安装时也应按要求安装镀铬环。① 将活塞连杆组总成清洁后吹干，在连杆大头盖和下瓦上涂上机油，然后使相邻的两道活塞环开口相互错开120°、180°，各环的开口位置与活塞销成45°以上的夹角。② 在气缸套和活塞连杆组上涂少许机油，用安装活塞的专用工具谨慎地将活塞装入气缸内（为便于装配连杆盖，该缸连杆轴颈，较好处于上止点后90。左右的位置）。③ 按配对记号装好连杆轴承盖，分2~3次对称均匀地拧紧连杆螺栓，其力矩为26~28kgf·m，安装好后转动曲轴应无阻滞现象，连杆大头与曲轴连杆轴颈之间的配合间隙为0.195~0.495mm。若其间隙过小或无间隙，则可能是装配不当造成的，应查明原因。最后锁好连杆螺栓保险铁丝（如果原机有的话）。② 将汽缸盖侧立，在气门杆上擦少量机油后将气门装入各自的气门导管内，是第几缸的就装入第几缸，决不能将缸序颠倒。在拆装的时候就应做上记号，以免装配时弄错。③ 将汽缸盖平放在木板或专用作业台上，把气门锁簧安装好，再把气门弹簧依次放好，用专用工具按压弹簧上座，装上气门锁夹后拆下专用工具并仔细检验锁夹是否装好。 首先在喷油咀垫片上涂少量机油或黄油，然后把垫片慢慢放入喷油孔内。注意：在紧固喷油泵固定螺母时要交错均匀地用力柴油发电机组，螺母不要拧得过紧，通常所用力矩为2.5kgf·m左右。喷油泵装好后，用直钢尺量一下喷油咀喷孔中心至汽缸盖底平面的距离，普通柴油发电机为1.5~2.0mm，增压机为2.5~3.0mm。② 把气缸盖放在气缸垫上，放好各缸螺母垫圈和前后两块支架。值得注意的是：气缸盖与支架之间，两个汽缸盖之间的垫圈均是球面阴阳垫片，凹凸面应对在一起，凹陷的垫片应放在下面。② 用扭力扳手，按由里向外、对角交叉的顺序分2~3次拧紧气缸盖的紧固螺母，其扭矩为25~27kgf·m。注意：两个汽缸盖之间的螺母和气缸盖与支撑板的螺母应在两缸其余螺母旋紧后再按对角拧紧到规定力矩。 柴油发电机维修工程师在安装过程中，对气缸与活塞之间配合间隙的检测是非常重要的。间隙过大或过小都会直接影响到柴油发电机运转时的技术性能。若间隙过量，则会致使柴油发电机输出无力、压缩力不足、很难着车等损坏情形:间隙过小时，又会造成活塞和汽缸内壁拉伤或咬死等损坏现象。因此，修复工程师在安装流程中一定要认真细致地进行测定。 目前，测定气缸与活塞配合间隙所操作的工具主要是塞尺和弹簧秤，如图12所示。其程序是将汽缸内壁和活塞擦拭干净，然后将不带活塞环的活塞倒放在气缸内（活塞裙部应放置在气缸中、上部位置），并在活塞裙部承受侧压力的方向与气缸内壁之间夹一个长为200mm左右、宽为12m左右的塞尺，厚度按各机型规定间隙值选择，然后用弹簧秤按各机型柴油发电机规定的拉力拉出为合适。 在没有弹簧秤的状况下，也可凭经验用塞尺进行检查，即按要求将塞尺和活塞放置在汽缸内，塞尺不动，用手推拉活塞，若活塞上、下移动时没有过大的阻力，则塞尺的厚度就为汽缸与活塞的配合间隙值。 活塞连杆组是发动机关键部件之一，需要定期检验和维保，确保其正常工作状态。在拆装和装配步骤中，需要掌握力度和角度的控制，防止造成不必要的故障。并保持工作环境和工具的清洁，以防范杂质进入活塞连杆组内部。因此，拆装活塞连杆组是一项需要谨慎操作和技术要点的作业。只有按照准确的教程进行，才能确保活塞连杆组的安装质量和操作效果。在操作过程中，需要注意安全、保持清洗，并按期检查和保养，以保证柴油发电机组的正常运行阀控式铅酸蓄电池用于柴油发电机的优势
柴油发电机所用的起动蓄电池通常为阀控式铅酸蓄电池，其基础优点是操作期间不用加酸加水维保，电池为密封组成柴油发电机日常维护，不会漏酸，也不会排酸雾，电池盖子上设有单向排气阀，该阀的功能是当电池内部气体量超过一定值，即当电池内部气压升高到一定值时，排烟阀自动打开，排出气体，然后自动关阀，防止空 气进入电池内部。阀控式铅酸电瓶的规划寿命通常为10-15年。阀控铅酸电瓶（柴油发电机起动蓄电池）的极栅主要选择铅钙合金，以提高其正负极析气（H2O和O2）过电位，达到降低其充电步骤中析气量的目的。正极板在充电达到70%时，氧气就开始发生柴油发电机的启动方式，而负极板达到90%时才开始产生氧气。在生产工艺上，通常情形下正负极板的厚度之比=6：4，根据这一正、负极活性物质量比的变化，当负极上绒状Pb达到90%时，正极上的PbO2接近90%，再经少许的充电，正、负极上的活性物质分别氧化还原达95%，接近完全充电，这样可使H2O、O2气体析出减小。选用超细玻璃纤维（或硅胶）来吸储电解液，并同时为正极上析出的氧气向负极扩散提供通道。这样，氧一旦扩散到负极上，立即为负极吸收，从而抑制了负极上氧气的发生，致使浮充电流程中发生的气体90%以上被排除（少量气体通过安全阀排放出去）。 动态偏差在浮充运转初期较大。实际上，刚出厂的蓄电池可能是因为部分电池中处于电解液饱和状态而危害了氧复合反应的进行，从而使浮充电压过高，电解液饱和的电池会因不断的充电使水分解而“自动调整”至非饱和状态，6个月后端电压偏差逐渐减轻。但偏差较大也不处理与有的制造商制造质量有关。邮电部YD/T799－1996规定，静态时，较高电压与较低电压值偏差为20mV，动态时，较高电压值与较低电压值偏差不超过50mV。电力部DL/T637－1997规定，静态时，较高电压与较低电压值偏差为30mV，动态时，较高电压值与较低电压值偏差不超过50mV。阀控式密封铅酸电瓶（柴油发电机起动蓄电池）的电解液处于贫液状态，即大部分电解液被吸附在超细玻璃纤维隔膜中，其余的被极板所吸收。为了保证氧气能顺利扩散到负极，要点隔膜和极板活性物质无法被电解液所饱和，否则会阻碍氧气经过隔膜的通道，危害氧气在负极上的还原。为了使电化学反应能正常进行，必须使极板上的活性物质与电解液充分接触，而贫电解液构造的电池只有选择紧装配的组装步骤康明斯柴油发电机故障图标，才能达到此目的。3、防止正极在充电后期析出的氧气沿着极板表面上窜到电池顶部，使氧气充分地扩散到负极被吸收，以减小水分的损失。小容量阀控式密封铅酸蓄电池通常制成电池组，为内连接方法，安全阀上面有一盖子通过几个点与电池壳相连，留下的缝隙为气体逸出通道。所以在阀控式密封铅酸电瓶盖上没有连接条和安全阀，只有正负极柱。电池充电时其内部气体复合本身就是放热反应，使电池温度升高，浮充电流增大，析气量增大，促使电池温度升得更高，电池本身是“贫液”，装配紧密，内部散热困难，如不及时将热量解决，将造成热失控。浮充末期电压过高，电池周围环境温度升高，都会使电池热失控加剧。温度每升高1℃，电池电压下降约3mV/单电池，致使浮充电流升高，使温度进一步升高。温度高于50℃会使电池槽变形。温度低于－40℃时，阀控式铅酸蓄电池还能正常作业，但电瓶功率会减少。阀控铅酸电瓶由于结构问题对温度要求很高，这一点大家都注意到了，为此，在设计充电设备时都考虑了温度补偿措施，但温度采样点的选择至关重要，它直接关系着补偿的效果。温度采样点有三处，即蓄电池附近的空气温度、电瓶外壳的表面温度及蓄电池内部电解液温度。第一处较容易，基本都采用此法，但这种步骤很不正确，由于由于某种因由使电瓶温度升高，但蓄电池温度的升高很难致使蓄电池附近的空气温度的升高，因此这种补偿措施基础无用；第三处较能反应电瓶的实际情形，但较难实现；第二处较实际，也较容易实现，有企业根据第二处的采样规划温度补偿单元。工业电池可分为两类：一类为深循环使用的电池，另一类为浮充使用的“备用电源”电池（柴油发电机起动蓄电池）。循环使用的电池以深循环次数来表示其使用年限，以0.8C10深度充放电循环使用的电池，其寿命达到1200次以上；而浮充使用的电池，年限可达到10～12年，有的可达到15～20年。电瓶只有80%功率时认为寿命终止。柴油泵和喷油器的检验、清洁与调整
摘要：燃油供应装置具有限制回流和维持压力的功用。 其目的是将燃油保持在燃油供应管道中，并在柴油发电机组首次启动时确保充足的燃油提供。其机理是燃油泵将燃油从油箱中抽出，通过燃油过滤器并进入发动机。燃油压力调整器的作用是维持装置压力并避免过度的压力。同时，为了防止因为内部堵塞而致使压力偏高，燃油泵和柴油滤清器均配备有作为安全机构的回流阀。喷油泵是燃油喷射系统的核心部件，如果柴油泵产生故障，整个机构将不能正常作业。因此，在检修燃油喷射机构时，首先要检验燃油泵是否正常。可以通过查验柴油泵的电源、电路、压力等方面来判断柴油泵是否正常。5、在检修燃油喷射装置时，一定要注意安全。首先要切断电源，防范电击故障的出现。其次要注意防火，预防燃油泄漏导致火灾。6、检修燃油喷射机构需要一定的专业技能，如果没有相关的常识和经验，较好不要自行维修柴油发电机维修内容。可以寻求专业技师的帮助，或者参加相关的培训课程，提升自己的技能水平。7康明斯发电机、燃油喷射系统需要定期进行维保保养，以保证其正常工作。在日常操作中，要注意保持燃油装置的清洗，避免杂质进入装置，影响其正常工作。用试验装备检验喷射压力和喷雾状态。如果喷射压力低、喷雾不良、喷口堵塞等状况，会导致不完全燃烧，输出功率无力，排烟不好，启动不良等损坏，还会致使油质污染、劣化和损伤的增大等，甚至会缩短发动机的寿命。喷雾现象不好时，拆卸喷咀盖，用煤油进行清洗。表面有积碳时，可浸泡数小时后清洁，注意不要划伤喷嘴。 拆下蓄电池负极搭铁线，装配燃油压力表（量程为1 MPa），燃油压力表通常装配于汽油滤清器的出油口或燃油分配管的进油口处，如下图所示，带测压口的车辆可将燃 油压力表连接至测压口处，在拆装油管时要用一块棉布包住 油管接头以防汽油喷溅。最后擦干溅出的汽油，重新装复蓄电池负极搭铁线、柴油泵继电器和喷油泵导线插头。 静态油压较高多是由于回油管变形或油压调节器损坏造成的，应先仔细检查回油管，变 形的油管会阻碍燃油的流动，引起静态油压升高；若回油管完好，应替换燃油压力调整器。 静态油压偏低多是由于油泵进油滤网脏堵、电动汽油泵内部损伤、燃油泵限压阀损 坏、汽油过滤器脏堵、油压调节器调压弹簧过软或喷油器喷孔卡滞常喷油造成的，可更换汽油滤清器试一下，若油压没有恢复正常，则损坏不在汽油滤芯。用包有软布的钳子夹住回油管，此时油压表读数即为油泵较大供油压力，其值应符合技术要求，通常为作业油压的 2 ～ 3 倍，即 700 ～ 1 050 kPa。 油泵较大供油压力较高是由于油泵限压阀卡滞造成的，应替换柴油泵。 油泵较大供油压力过低是由于柴油滤芯堵塞、油泵进油滤网脏堵、燃油泵内部损伤、油泵限压阀关闭不严或调压弹簧过软造成的。应先替换燃油滤芯后重新检验，若油压仍然偏低，则从油箱中拆出柴油泵查验；若油泵进油滤网脏污，则清洁汽油箱；若油泵进油滤网良好，应更换喷油泵总成。发动机歇火后的一段时间后，油压表示数即为供给系统保持压力。一般在规定的时间 内油压下降值符合技术规定，通常保持压力在 10 min 以后应大于 200 kPa。保持压力偏低是由于喷油泵单向阀关闭不严、油压调节器回油口关闭不严或喷油 器滴漏造成的。应首先恢复静态油压，再用包有软布的钳子夹住回油软管，若压力停止下降， 则应更替油压调整器；若保持压力继续下降，则用包有软布的钳子夹住燃油压力表三通接头 至燃油分配管之间的进油软管，如果压力停止下降，说明喷油嘴漏油，则应结合喷油嘴试验， 找出滴漏的喷油器并予以清洁，清洁后复检，必要时予以替换；若保持压力继续下降，说明喷油泵单向阀密封不严，应更换柴油泵总成柴油机维保规程和要求。 保持压力检修完毕后再次复查静态压力，如果静态压力仍然偏低，应替换油压调节器。活塞销座孔的配合间隙检测和铰削要点
在柴油发电机常温下，应有微量过盈（通常为0.0025、0.04mm），加温到75~85℃时，又有微量间隙，使活塞销能在销座孔内转动，而冷却后，活塞裙部椭圆变形即长轴缩短（与活塞硝轴线相垂直方向）；短轴伸长（活塞销轴线方向），其变化均不应超过0.04mm，这是活塞销与销座孔修配的关键。若配合太紧，机油进不去，使活塞销的润滑变坏，加剧磨耗，甚至会产生卡缸现象；若配合太松，会使活塞销在活塞往复运动中撞击活塞和连杆衬套，磨耗加剧，严重时会发生活塞销折断或窜出，造成事故。 活塞销在传递气体压力时，会分解出使活塞压向汽缸壁的侧向压力，简称侧压力。作功时活塞裙部受到的侧压力较大，该面称为主压力面，压缩时活塞群部的受力面称为次压力面。一般柴油发电机的活塞销座孔轴线与活塞轴线垂直相交，当压缩行程结束、作功行程开始，活塞越过上止点时，活塞从沿着一侧缸壁运动转换到沿着另一侧缸壁运动，此时活塞由次侧压力面受力突然变为主侧压力面受力，活塞对缸壁发生“拍击”（俗称捣缸），增加了柴油发电机的噪声，且破坏油膜，增加损伤，影响柴油发电机的使用寿命。 如果将活塞销座孔轴线mm，因销座偏置，在接近压缩上止点时，由于功能在活塞上的气体压力与连杆推力不同心而发生一个转矩，在转矩的用途下使活塞倾斜，裙部下端提前换向，而活塞在越过上止点后，连杆对活塞发生一个向左的侧压力，在侧压力的用途下，活塞以左下端接触处为支点，顶部向左转（不是平移），实现换向。 活塞销座孔位于活塞的中部，为厚壁圆筒状组成，通常有加强筋与活塞内壁相连，以提高其刚度。两座孔外端加工有卡环槽，用来安装卡环，以限制活塞销的轴向窜动。销座孔有很高的加工精度，并且与活塞销分组选配，以达到更高精度的配合，销座孔的尺寸分组通常用色漆标于销座下方的外表面。1、活塞销除标准尺寸外，还有四级加大维修尺寸:＋0.08mm、＋0.12mm、＋0.25mm、＋0.20mm。2、选配时应根据销孔损伤以后的内径，选取近似于内径的加大活塞销（一般比销孔的内径大0.025～0.05mm），如选用较大一级的加大活塞销配合时仍感松旷，则应重选活塞。3、柴油发电机大修时，因选配的活塞是新的，因此，活塞销应选配标准的，以便给以后的修理留有更替的余地。4、新选配的活塞销锥形度和失圆度应不超过0.005mm，对多缸柴油发电机而言，各缸的活塞销品质相差不得超过10g。 常温下，柴油机能用手掌的力量，把活塞销推进一个座孔的1/2一2/3为宜；柴油发电机要点活塞在水中加温到75~85℃时，在活塞销上涂以机油，用手掌稍用力将其推入销座孔为合适。 接触面75%以上柴油发电机显示屏符号，在销座孔工作面上的印痕应星点分布均匀，轻重一致。接触面积不少于75%是因为接触面积太小，单位面积承受载荷上升，加速磨耗，影响松紧度，柴油发电机寿命下降。 在圆度仪或三坐标测定机等仪器设备上测定活塞销孔，必须要把活塞销孔轴线调节到与仪器Z轴同轴（重合）或平行，否则在圆度仪上会超出仪器调整范围引起检测失败；因此，应把活塞工件横放安装支承在两V型架工装上，销孔轴线尽量安在垂直于水平面（或仪器作业台面）上，再利用仪器测头延销孔轴向上下测母线，根据测头上下两示值差值，手工绕活塞轴线（也即两V型架支承轴线）旋转调节工件以达到活塞销孔轴线与仪器Z轴同轴（重合）或平行状态。 活塞销与销座孔的配合，是通过对活塞销座孔的搪削或铰削完成的。铰削销座孔时，应采取长刃铰刀，使两个销座孔能同时进行铰削，以保证两孔的同心度。 根据销座孔的实际尺寸选用铰刀，并将铰刀夹在虎钳上，使其与钳口的平面保持垂直。 铰刀向上调整尺寸缩小，向下调节尺寸扩大。因第一刀是试验性的微量铰削，销座孔铰削量较小，通常是调节到刀片上端露出销座孔即可，，以后各刀的调节量也不应过度，通常是旋转调节螺母60°~90°为宜，当铰削量过小时，可再旋转调节螺母30°~60°。 铰削时，两手握住活塞稳妥轻压，轻压的力要均匀，掌握要平正，按顺时针方向旋转铰削。为了使销座孔铰削正直，每调整一次铰刀，要从销座孔的两个方向铰一下，当转到某个位置很紧时，可稍倒转一下，再继续顺时针方向旋转，绝不能在转不动时硬转，这样对刀片和销孔表面均有影响，而且要一直铰到底，将活塞从铰刀的另一端取出；中途不能倒转回来，由于，这样会使活塞销孔内圆表面产生与活络铰刀刀片数目相同的阶梯康明斯发电机样本，以致在作业流程中，活塞销和孔的配合间隙会迅速增大；为了提升粗糙度，接近铰好时，铰刀的铰削量应尽量调小 铰削步骤中应随时用活塞销试配，避免把活塞销座孔铰大，当铰削到用手掌的力量将活塞销推入一个销座孔的1/3左右时，应停止铰削。然后用木锤或垫以铜铳用手锤轻轻将活塞销打入一个销座孔，试配一两次检查接触状况后，再继续打入另一个座孔。打压时，活塞销要放正，以防销子倾斜磨耗销座孔的作业面，最后将活塞销铳出，验查接触面情形柴油发电机不发电维修方法，适当进行修刮。 修刮不仅能增加活塞销与销座孔的接触面积，而且还可以获得合适的配合紧度，修刮时刀刃应与销座孔的轴线°角，以防止修刮面积过量，刮伤未接触的部位，修刮时应按从里到外，刮重留轻，刮大留小的原则进行，两端边缘处较好开始少刮或不刮，以预防刮成喇叭口形，待活塞销与销座孔的松紧度和接触面接近合适时，再稍修刮两端，修刮后，使松紧度和接触面都达到要点。
